Расчет ленточного фундамента.

1. Определение глубины заложения подошвы фундамента под наружную стену.

1.1 Определяем нормативную глубину сезонного промерзания грунта по формуле 2

СНиП 2.02.01 - 83* «Основания зданий и сооружений»

d_fn = d₀M_t

где M_t – безразмерный коэффициент, числено равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму, принимается по

СНиП 23.01 – 99 «Строительная климатология» для Ханты-Мансийска

M_t = 21,7 + 19,4 + 9,8 + 1,3 + 1,9 + 10,7 + 17,1 = 81,9

d₀ – величина принимаемая равной для суглинок – 0,23 м

тогда, d_fn= 0.23  81,9 = 2,1 м

Расчетная глубина сезонного промерзания грунта d_f определяется по формуле 3:

d_f = k_hd_fn

k_h – коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый для отапливаемых зданий по таблице 1 СНиП 2.02.01-83*: k_h =0,5

d_f = 0,52,1 = 1,05 м

Глубина заложения подошвы фундамента под внутреннюю стену для отапливаемых зданий назначается независимо от расчетной глубины сезонного промерзания грунтов.

Грунт суглинки: I_L = 0,55, e = 0,8

Нагрузки приняты из таблицы сбора нагрузок на фундамент.

N_sеr = N_n_f

_f=1 – коэффициент надежности по нагрузке

N_sеr = N_n = 224,3 кН/м – нормативная нагрузка

N = 256,3 кН/м – расчетная нагрузка

2.1 Определяем ширину подошвы ленточного фундамента

Глубина заложения подошвы фундамента среднего ряда не зависит от промерзания грунтов и принимается конструктивно.

По таблице 3 [1] приложения 3 предварительно находим расчетное сопротивление грунта:

R₀ = 200 кПа = 200 кН /м²

Т ребуемая ширина подошвы фундамента:

Принимаем фундамент сборный b=1,4 м

где:

_ср = 22 кН/м³ – усредненный удельный вес материала фундамента и грунта на его уступах.

2.2 Определяем фактическое расчетное сопротивление грунта

Для этого по таблице 2 приложения 1 СНиП 2.02.01 - 83* находим значения:

Грунт суглинки: I_L = 0,55, e = 0,8, тогда С_n=18 кПа=18 кН/м², φ_n=17⁰

по формуле 7 СНиП 2.02.01 - 83*:

где, _c1 ;_c2 - коэффициенты условий работы, принимаемые по таблице 3:

_c1 = 1,2; _c2 = 1,0 так как L_здания/H_здания4

k = 1,1 - так как прочностные характеристики грунта φ_II и c_II приняты по таблицам.

M_ , M_q , M_c - коэффициенты принимаемые по таблице 4

M_ = 0,36 ; M_q = 2,43 ; M_c = 4,99

k_z = 1, так как b=1,4 м < 10 м, _II = _II’ = 18 кН / м³

_II - усредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента.

_II’ - то же, залегающих выше подошвы фундамента.

c_II(c_n) - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента.

d₁ - глубина заложения фундамента

Определяем фактическое сопротивление грунта

2.3. Так как R=247,1 кН/м² – не значительно отличается от принятого в первом расчете R₀=200 кН/м²,то уточняем расчет:

Окончательно принимаем ленточный фундамент под средний ряд с размером b=1,2 м, по крайним осям принимаем конструктивно.

Фундаменты проектируем жесткими, арматура по расчету не требуется, принимаем поперечную рабочую арматуру конструктивно 6 А - III с шагом S=100мм.

Вспомогательную арматуру принимаем из проволоки -4 В_р-1 с шагом S=200мм.

Для подъема и монтажа принимаем петлю в соответствии с принятой серией - П-1 10 А-I

3. Среднее фактическое давление под фундаментной плитой ФЛ1.12 от действия вертикальных нагрузок, включая вес фундамента и грунта на его отвесах

Вывод: Условие соблюдается.

Принимаем фундамент с шириной 1200 мм.