- •1.3. Расчет суммарной расчетной мощности на шинах 10 кВ
- •2. Выбор числа и расчёт мощности силовых трансформаторов
- •4. Расчёт токов короткого замыкания (кз)
- •5. Выбор электроаппаратов и токопроводов ру по условиям рабочего режима и проверка их по устойчивости к токам короткого замыкания.
- •5.1. Выбор токопроводов воздушной лэп 110 кВ
- •5.2. Выбор токопровода ору 110 кВ
- •5.3. Выбор токопровода ру 10 кВ
- •5.5. Выбор изоляторов ору 110 кВ
- •5.6. Выбор коммутационных аппаратов ору 110 кВ
- •5.7. Выбор разъединителя нейтрали силового трансформатора
- •6. Выбор числа отходящих лэп, типа и сечение проводов и кабелей
- •7.Выбор трансформаторов собственных нужд и системы оперативного тока 7.1. Выбор системы оперативного тока
- •7.2. Выбор трансформатора собственных нужд (тсн)
- •8.2. Выбор измерительного трансформатора тока ру ЮкВ
- •8.3. Выбор измерительных трансформаторов напряжения ру 10 кВ
- •9. Выбор конструкций и компоновки ру
- •10. Расчёт заземляющих устройств
- •11.Расчет молниезащиты
Выбранный
проходной изолятор по условию допустимого
усилия
72.79 Я < (0,6 • 1250)
Н = 150 Н
удовлетворяет.
Для
крепления жестких шин применяют опорные
изоляторы. Их выбирают
по номинальному
напряжению
UycT
<
UHOM;
по допустимой нагрузке
FPAC4
<
F/{on,
где
Fpach - расчетная сила
действующая на головку изолятора,
Бдоп
- допустимая нагрузка на головку
изолятора.
Рдоп
=0.6FPA3P (5.50)
•2
2
FpAC4=^~l-Kk
-Ю-7
= &.^i^-2-110-7
=3.36Н, (5.51)
а 1
а=1м
- расстояние между фазами;
1=2м - длина
пролета между изоляторами;
275.5. Выбор изоляторов ору 110 кВ
Kh=l-
поправочный коэффициент на высоту
шины.
Выбираем
опорно-стержневые изоляторы наружной
установки РУ 110 кВ для
ии
>инуст =10 кВ.
Тип
опорного изолятора наружной установки
и его параметры
Таблица
7 изолятора |
Номинальное напряжение, кВ |
Разрушающее усилие на изгиб, кН |
Высота, мм |
Масса, кг |
ОНС-110- 300 |
110 |
3.43 |
|
43 |
Проверка
выбранного опорного изолятора по
условию допустимого усилия
3.36 Я <
(0,6 • 3430) Я = 2058Я, следовательно, выбранный
изолятор
удовлетворяет условию.
Выбор
силовых выключателей
Выключатели
выбирают по номинальным значениям
напряжения и тока, роду установки и
условиям работы, конструктивному
выполнению и отключающей способности.
Современные
рекомендации по проектированию
подстанции указывают, при напряжениях
установки от 110 кВ и выше необходимо
применять элегазовые выключатели, в
РУ напряжением
10(6) кВ необходимо применять вакуумные
выключатели.
Выберем
выключатель, удовлетворяющий условиям:
U
уст = 110
кВ < U
ном;
/
=73.48Л</„ . {
' }
285.6. Выбор коммутационных аппаратов ору 110 кВ
Тип
выбранного выключателя и его параметры
Таблица
8 |
ВЭКТ-110-40/630-У 1 |
||
Конструктивное исполнение |
Элегазовый |
||
Номинальное напряжение, кВ |
110 |
||
Наибольшее рабочее напряжение, кВ |
126 |
||
Номинальный ток, А |
630 |
||
Электродинамическая стойкость, кА |
102 |
||
Предельный сквозной ток (амплитудное значение), кА |
51 |
||
Ток термической устойчивости, кА |
40 |
||
Время протекания тока термической устойчивости, с |
3 |
||
Номинальный ток отключения, кА |
40 |
||
Собственное время выключателя |
включения, с |
0,09 |
|
отключения, с |
0,045 |
||
Проверка
на коммутационные способности
выключателя:
1) проверка по отключающей
способности:
а) проверка
на симметричный ток отключения:
К,
w Iл.о.
— Iот.ном> (5.53)
где
Iotk.hom
~
ток отключения выключателя,
1п
о - номинальный ток отключения.
1,39
кА <
40
кА.
б) проверка
на отключение апериодической составляющей
тока КЗ:
'ал
~ ^а.ном
' (5.54)
29
г„
а.т
j2-Ino-eT°; (5.55)
r-t
■
+t
, (5.56)
j.na
c.e.» v '
где
т - расчётное время размыкания
дугогасительных контактов;
Та
= 0.02 - постоянная времени затухания
апериодической составляющей
тока
КЗ;
tj.min-минимальное
время действия релейной защиты(примем
равное 0,01 с); tc.B.0,045c-
собственное время отключения
выключателя;
г
= 0,01 + 0,045 = 0,055 с; (5.57)
0,055
iai
=
л/2-1.39002
=0,125кА; (5.58)
'а.иом
= V2 • Д •
Iот/с лоМ
/100 , (5.59)
Рн
= 28% - номинальное относительное содержание
апериодической составляющей тока
отключения (определяется по справочным
кривым в зависимости от расчётного
времени размыкания дугогасительных
контактов).
Кмом
= V2 • 28 • 40 /100 = 15.84к/4; (5.60)
0,125
кА <15,84^4,
условие
выполняется.
проверка
по включающей способности
(5.61)
1,39
кА <
40
кА.
проверка
на электродинамическую стойкость:
К
.о. Iном.дин >
где inc-
амплитудное значение предельного
сквозного тока 1.39
кА
<102
кА.
проверка
на термическую стойкость:
В<12
t
, (5.62)
К
— тер лир ' V /
30
где
Imep
= 40
кА - ток
термической устойчивости;
tmep
= 3
с- время
протекания
тока
термической устойчивости.
IlP
• С* = (40• 103)2 • 3 = 1600
• 106 • 3 = 4800-106
А2-с, (5.63)
4250Л2
c<4800 106
А2-с.
Выбор
разъединителей
Согласно
схеме электрических соединений
подстанции, разъединители необходимо
установить на сторону ПО кВ. На высокой
стороне представлены разъединители
двух типов: с одним заземляющим ножом
и с двумя заземляющими ножами. Выберем
соответственные разъединители:
Выборку
разъединителей произведем по величинам
рабочего напряжения и тока, а именно:
U
=110
kB<U
;
уст —
ном'
(5.64)
/
=73.48 Л </ v
'
max ном.
Характеристики
разъединителя с одним заземляющим
ножом
Таблица
9 |
РНДЗ-1-110У/1000У1 |
Номинальное напряжение, кВ |
110 |
Наибольшее напряжение, кВ |
— |
Номинальный ток, А |
1000 |
Ток электродинамической стойкости, кА |
80 |
Ток термической устойчивости, кА |
31.5 |
Время протекания тока термической устойчивости, с |
3 |
Привод |
ПДН-1У1 |
31
Характеристики
разъединителя с двумя заземляющими
ножами
Таблица
9.1 |
РЛНДЗ-2-110У/1000У1 |
Номинальное напряжение, кВ |
ПО |
Наибольшее напряжение, кВ |
— |
Номинальный ток, А |
1000 |
Ток электродинамической стойкости, кА |
80 |
Ток термической устойчивости, кА |
31.5 |
Время протекания тока термической устойчивости, с |
3 |
Привод |
ПДН-1У1 |