Технические характеристики подвесного изолятора пфг 80-1 изолятора. Таблица 5.

Тип	Размеры			Длина пути утечки (минимальная)	Электромеханическая разрушающая сила	Пробивное напряжение	Выдерживаемое напряжение			Масса
	D	H	d				в сухом состоянии	под дождем	импульсное
	мм	мм	мм	мм	кН	кВ	кВ	кВ	кВ	кг
ПФГ 80-1	255	146	16	370	80	130	60	47	120	6

Рис. 9. Подвесные изоляторы для районов с загрязненной атмосферой:

а – для натяжных гирлянд; б – для поддерживающих гирлянд

Для опорных изоляционных конструкций также применяются грязестойкие изоляторы, а для вводов – удлиненные покрышки.

4.3. Выбор изоляции линии для вл 330 кВ с железобетонными опорами

Гирлянды укомплектованы изоляторами ПФ-80. Район загрязнения – четвертый. Высота трассы над уровнем моря до 1000 м.

1. По формуле определяем расчетное значение коммутационных перенапряжений:

кВ_макс,

где U_ф – амплитудное значение фазового рабочего напряжения;

k – расчетная кратность коммутационных перенапряжений, выбираем из табл. 6.

Кратность коммутационных перенапряжений. Таблица 6.

Uн, кВ	35	110…220	330	500	750
k	3,5	3,0	2,7	2,5	2,1

По формуле находим среднее значение мокроразрядного напряжения гирлянды (для ВЛ 330 кВ, k_ = 1,1):

кВ_макс,

где k_p – поправочный коэффициент на возможное отличие давления от стандартного, который определяется по формуле ;

k_ – поправка на возможную загрязненность поверхности изолятора и отличие электропроводности и интенсивности дождя от стандартных, который определяется по справочным данным (k_ обычно принимается равным 1,1);

k_ – коэффициент импульса, определяется по формуле k_{ ,} указанная формула справедлива при U_cp > U_мр. В среднем можно принять значения k_ для различных номинальных напряжениях ВЛ, приведенных в табл. 7.

Средние значения коэффициента импульса для U_н = 110…750 кВ. Таблица 7.

Uн, кВ	110…154	220…330	500	750 и выше
k	1,15	1,1	1,05	1

где k_ – коэффициент статистического разброса коммутационных импульсов (принимается равным k_ = 1 – 2 = 0,85).

Среднее значение мокроразрядного напряжения гирлянды ВЛ 330 кВ составляет

кВ_макс .

2. Используя справочные данные, по формуле определяем необходимое число изоляторов ПФ-80 в гирлянде,

где E_мр – мокроразрядный градиент; h – строительная высота изолятора:

шт.

3. Для учета возможности образования в гирлянде дефектных (нулевых) изоляторов к вычисленному значению прибавляем один запасной элемент и определяем полное число изоляторов ПФ-80 в гирлянде:

N = n + 1 = 15 шт.

4. Вычисленное число изоляторов N проверяем на достаточность обеспечиваемой им удельной длины пути утечки, по формуле  _ут,

где l_ут – длина пути утечки изолятора:

см/кВ_действ.

Расчетное значение удельной длины пути утечки превышает норматив (табл. 4), установленный для четвертого района загрязнения (2,25 см/кВ_действ).

5. Определяется величина минимального изоляционного промежутка провод-опора s₁, необходимая по условию воздействия рабочего напряжения (рис. 10)

Рис. 10. Определение расстояния от точки крепления гирлянды до стойки опоры:

1 – положение гирлянды при скорости ветра v_м=2 м/с; 2 – то же при 0,4 v_м; 3 – то же при v = 10 м/с

Для этого вычисляется расчетное значение среднего разрядного напряжения промежутка по формуле ,

г де /k – поправка на отличие плотности и влажности воздуха от стандартных. Величина /k принимается по данным рис. 11 для вероятности около 5% (в частности, для высоты до 1000 м над уровнем моря /k = 0,84; для 500 м /k = 0,89).

Рис. 11. Зависимость коэффициентов /k и k_p от высоты местности h над уровнем моря

По найденному значению и кривой на рис. 12 вычисляется необходимый изоляционный промежуток (расчетное значение s₁ = 78 см).

кВ_макс .

Рис.12. Кривые средних разрядных напряжений воздушных промежутков на линиях

6. Определяется величина изоляционного промежутка s_1k необходимая по условию воздействия коммутационных перенапряжений. Расчетное значение равно:

;

кВ_макс .

По найденному значению и кривой на рис. 12 определяется необходимый изоляционный промежуток (s_1k. = 220 см).

7. Осуществляется координация импульсной прочности промежутка провод-опора и гирлянды. В основу координации берется требование их импульсной равнопрочности. Импульсное 50%-ное разрядное напряжение выбранной гирлянды определяется по рис. 13. По найденному значению разрядного напряжения и кривым на рис. 14 определяют необходимый промежуток s_1и.

Рис. 13. 50%-ные импульсные разрядные напряжения:

1, 2 – для гирлянд без защитной арматуры (при положительной и отрицательной полярности) для изоляторов типа П (кривая 1) и малогабаритных изоляторов типа ПМ, ПС, ПФЕ (кривая 2); 3, 4 – для гирлянд с защитной арматурой с изоляторами всех типов при положительной полярности (кривая 3) и отрицательной полярности (кривая 4)

Рис. 14. 50%-ные значения минимально-импульсных разрядных напряжений стержневых промежутков при волне 1,25/50 мкс:

1. «стержень-плоскость» при положительной полярности стержня;

2. «стержень-стержень» при положительной полярности незаземленного стрежня;

3. «стержень-стержень» при отрицательной полярности незаземленного стрежня;

4. «стержень-плоскость» при отрицательной полярности стержня.

8. Найденные изоляционные расстояния сравниваются с нормируемым ПУЭ и в качестве окончательного значения принимается наибольшая величина.

50