3.6. Вибір високовольтного кабелю

Вибір перерізу високовольтного кабелю для підземних мереж проводиться за:

– допустимим струмовим навантаженням (за нагрівом);

– допустимою втратою напруги;

– термічною стійкістю до дії струмів КЗ;

– економічною щільністю струмів (для ліній зі строком служби більше 3…5 років).

За результатами розрахунків приймають найбільше з отриманих значень перерізів кабелів.

Порядок вибору перерізів кабелів за трьома першими умовами розглянутий вище (розд. 3.2).

Розрахунковий економічний переріз кабелю визначається за розрахунковим струмом Ір

(3.46)

де j_ек - економічна щільність струму (табл.3.4).

Приймається кабель з перерізом найближчим до стандартного.

3.7. Вибір високовольтних комірок

Високовольтна комірка (КРП) вибирається за призначенням у системі електропостачання (вводна, секційна, відхідних приєднань) і місцем установлення. Типорозмір комірки приймається за умовами:

– номінальна напруга КРП повинна відповідати напрузі мережі

U_{ном.КРУ} = U_ном ; (3.47)

Таблиця 3.4

Економічна щільність струму, А/мм²

Типкабелю	Економічна щільність струму при тривалості використання максимуму Т, год
	1000…3000	3000…5000	більше 5000
Кабелі з папе-ровоюізоля-цією та мідними жилами	3	2,5	2,0
Кабелі з гумовою ізоляцією та мідними жилами	3,5	3,1	2,7

– номінальний струм КРП повинен бути не менше тривалого струму навантаження Ір, що підмикається до неї

. (3.48)

Для комірок вводних та відхідних приєднань розрахунковий струм І_р дорівнює сумі номінальних струмів навантаження, що протікають через комірку.

Для комірок, призначених для підключення асинхронних двигунів з короткозамкненим ротором напругою 6 кВ, розрахунковий струм комірки приймається таким, що дорівнює номінальному струму двигуна.

Для комірок, що призначені для трансформатора розрахунковий струм приймається не менше номінального струму первинної обмотки трансформатора. Приймають комірку, номінальний струм якої рівний, або найближчий більший за розрахункового.

Струм (потужність) вимикання КРП повинен бути таким, що дорівнює або

більше трифазного струму КЗ (потужності КЗ) в місці її установлення

або . (3.49)

Для прийнятих комірок вибирають уставки спрацьовування максимального захисту з струмовими реле миттєвої дії, вмикнутих за схемою неповної зірки, за формулами:

; (3.50)

; (3.51)

; (3.52)

, (3.53)

де І_с.р – розрахунковий струм спрацьовування реле; k_в =1,2…1,4 – коефіцієнт відстроювання захисту; k_т.с – коефіцієнт трансформації трансформаторів струму; І_у – струм уставки реле; І_сп.1 – первинний струм спрацьовування захисту; k_Т– коефіцієнт трансформації силового трансформатора ПУПП; k_ч – коефіцієнт чутливості захисту.

Максимальний струм І_mах лінії, що захищається, яка живить пересувну трансформаторну підстанцію (силовий трансформатор)

,

де – номінальний струм первинної обмотки трансформатора; – пусковий струм найбільше потужного двигуна, що приєднаний до трансформатора або підстанції.

При захисті струмовими реле, що шунтуються опорами під час пуску електродвигунів, уставки приймаються:

– при І_ном.д<І_{ном.КРП}І_У=5 А;

– приІ_ном.д=(0,9…1,0) І_{ном.КРП} допускається приймати І_У=7 А

_{; ;}

де k_ш-коефіцієнт шунтування, що дорівнює 7,5.

Коефіцієнт чутливості максимального струмового захисту повинен відповідати таким вимогам:

– для трансформаторів з однаковими схемами з’єднання первинної та вторинної обмотки (наприклад Δ/Δ, Υ/Υ та ін.)

; (3.54)

– для трансформаторів з різними схемами з’єднання первинної та вторинної обмоток

, (3.55)

де І - двофазний струм КЗ на боці вторинної обмотки трансформатора.

Для захистів, що встановлюються на живильних лініях ЦПП та РПП-6 коефіцієнт чутливості повинен бути не нижче 2,0.