2.1.4. Полезные разности температур по корпусам.

t_П1 = t_г1 – t_К1 = 132.9 – 126,65= 6,25^оС.

t_П2 = t_г2 – t_К2 = 122,85 – 112.85 = 10.05^оС.

t_П3 = t_г3 – t_К3 = 109.2 – 95.53 = 13.67^оС.

Суммарная полезная разность температур:

t_П =t_П1 +t_П2 + t_П3 = 6,25 + 10.65 + 13.67 = 29.97^оС.

Проверка суммарной полезной разности температур:

t_П= t_г1 – t_БК1 - (^/ + ^// + ^///)=132.9–93.0– (4.93+8.6+3) = 23.37^оС.

2.1.5. Определение тепловых нагрузок.

Q₁ = D₁^. (J_Г1 – i₁) = 1,03^. [G_Н^.C_Н^.(t_К1 – t_К) +W₁^. (J_В1 – C_В^. t_К1)];

Q₂ = W₁^. (J_Г2 – i₂) = 1,03^. [(G_Н – W₁) ^.C₁ ^.(t_К2 – t_К1) + W₂^. (J_В2 – C_В^. t_К2)];

Q₃ = W₂^. (J_Г3 – i₃) = 1,03^. [(G_Н – W₁ – W₂) ^.C₂ ^.(t_К3 – t_К2) + W₃^. (J_В3 – C_В^. t_К3)];

C_{H =} 4190 ∙ (1- X_H)∙ 10^-3

Q₁ = D₁ ^. (2730 – 558.9) = 1,03^.[1,04 ^. 3,74 ^. (126,65–122.9) + 0.15 ^. (2730 – 4,19^.126.65)]= 354.8кBT

Q₂ = 0.15^. (2714 – 513.7) = 330.04 kBT

Q₃ = 0.17^. (2698 – 464.7) = 379.6 kBT

W₁ =0.15 кг/с

W₂ =0,17 кг/с

W₃ =0,18 кг/с

Наибольшее отклонение вычисленных нагрузок по испаряемой воде в каждом корпусе от предварительно принятых (W₁ = 0,15 кг/с, W₂ = 0,17 кг/с, W₃ = 0,18кг/с)

D = 297.8/2171,1=0,13

Q₁ = 2156∙ 0,16= 345 кВТ

Q₂ = 2189∙ 0,16= 350.24 кВТ

Q₃ = 2222∙ 0,18= 399.96 кВТ

№	Наименование параметра	1-й Корпус	2-й корпус	3-й корпус
11	Производительность по упариваемой воде, W, кг/с.	0,15	0,17	0,18
22	Концентрация растворов,X, %	12	15	20
33	Давление греющих паров, PГ, Па	29,43.104	22,23. 104	15,04. 104
44	Температура греющих паров,tГ,ОC	132,9	122,9	109,2
55	Температурные потери,, град.	4,75	4,95	6,83
66	Температура кипения раствора,tК, ОC	126,65	112,85	95,53
7	Полезная разность температур,∆tn, град.	6,25	10,05	13,67

2.1.6. Выбор конструкционного материала

Выбираем конструкционный материал, стойкий в среде кипящего раствора K₂CO₃ в интервале изменения концентраций от 5 до 40% [6]. В этих условиях химически стойкой является сталь марки X17, имеющая скорость коррозии менее 0,1 мм в год, коэффициент теплопроводности _СТ = 25,1 Вт/м * К.

Заключение

В данной работе была рассчитана и спроектирована трехкорпусная прямоточ-ная выпарная установка для концентрирования G_Н = 3,75 т/ч водного раствора CaCl₂. Начальная концентрация Хн = 10.32 % конечная концентрация Хк = 20.00 %. Раствор поступает на выпаривание подогретым до температуры кипения в выпарном аппарате. Абсолютное давление греющего насыщенного водяного пара Pr1= 3.0 кгс/см². вакуум (разрешение) в барометрическом конденсаторе P_БК = 0,8 кгс/см2 , тип аппарата: выпарной аппарат с принудительной циркуляцией, соосной греющей камерой и вынесенной зоной кипения. Отбор экстра- пара не производиться.

Список использованной литературы:

1. Касаткин А.Г. Процессы и аппараты химической технологии. 9-е изд., перераб. и доп. - М: Химия, 2004. - 754с.

2. Павлов К.Ф. ,Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессы и аппараты химической технологии. 10-е изд., перераб. и доп. - Ленинград: Химия. 2008.- 576с.

3. Дытнерский Ю.И. Основные процессы и аппараты химической технологии. - Москва:2009. - 496с.

4. Справочник химика, т. 3, 2003, Москва.

5. Каталог УКРНИИХИММАША. Выпарные аппараты вертикальные трубчатые общего назначения, ЦИНИХИМНЕФТЕМАШ, М, 2001.

					З 240.01.1.12.0010000	Лист
Изм.	Лист	№ документа	Подпись	Дата