6.3 Подбор дымососа

Получив перепад давлений по газовому тракту определим расчетный расход дымососа и расчетное давление.

Расчетный расход дымососа:

, м³/ч,

где β₁ =1,1 – коэффициент запаса по производительности;

V_ДЫМ^Г, м³/ч – объем дымовых газов на участке у дымососа;

h_БАР= 760 мм.рт.ст.

Расчетное давление дымососа:

H_Р = ₂ · H_П, мм в.ст.

где β₂ =1,2 – коэффициент запаса по давлению;

∆H_П – перепад давлений газового тракта;

Для подбора дымососа по характеристике необходимо полученное давление привести к условиям среды, для которой заводом- изготовителем дается характеристика машины.

Характеристики дымососов обычно даются заводами для газов приρ_ЗАВ= 1,293 кг/м³;h_БАР= 760 ммрт.ст.;_ЗАВ= 200^оС.

Приведенное давление дымососа:

, ммв.ст.,

где:

=_УХ+273К ;_УХ – температура уходящих газов,

_ЗАВ = 200 + 273 = 473К.

Мощность дымососа определяется по формуле:

,

где β₃ =1,1- коэффициент запаса по мощности;η_Э= 0,65 – эксплуатационный КПД дымососа.

По Q_Р и H_Р^ПРвыбираем дымосос типа ДН илиД[6].

6.4 Расчет воздушного тракта

Строят структурную схему воздушного тракта, на основании которой строят аксонометрическую схему воздушного тракта (рис.8). Определяют количество и состав участков.

Расчет выполняем в следующем порядке:

а) Определим количество холодного воздуха, подаваемого дутьевой установкой:

м³/ч,

где В_Р, кг/ч – расход топлива на котел;

V⁰, м³/ч- расход воздуха, необходимого для сгорания топлива;

α_Т^СР– средний коэффициент избытка воздуха в топке, из расчета процессов горения;

Рис.8 – Структурные и аксонометрические схемы воздушного тракта.

∆α_Т – присос воздуха в топке;

t_Х.В. ,^оС – температура холодного воздуха.

б) Задаемся значениями скоростей на участках:

до вентилятора W=8…10 м/с;

после вентилятора W=10…15 м/с.

Общее значение скорости для участков может быть принято W=10 м/с с последующим уточнением по площади живого сечения F_Ж.С.

в) Определяем площадь живого сечения воздушного канала:

г)Принимаем стандартные размеры воздуховода [5, с.198].

д) Уточняем площадь живого сечения воздуховодов:

е) Уточняем скорость на участках:

ж) Определяем коэффициенты местных сопротивлений: принимаются по [2, с.172, табл. VII-3] в соответствии с аксонометрической схемой воздушного тракта.

з) Потери в местных сопротивлениях:

Сопротивление воздушного тракта складывается из сопротивления воздуховодов и жалюзийных решеток, слоя топлива (для твердого топлива), газо-мазутной горелки (для жидкого и газообразного топлив).

H = h_М.С. + h_С.Т., ммвод.ст.

H = h_М.С. + h_Г.У., мм вод.ст.

h_С.Т. – сопротивление слоя топлива,

h_Г.У. – сопротивление горелки.

h_С.Т. и h_Г.У.принимают из табл. 7, 8 для данного типа котла и вида топлива.

Табл.7

Сопротивление слоя твердого топлива (для котлов типа КЕ)

Вид топки	Гидравлическое сопротивление (ммвод.ст.) слоя в зависимости от вида топлива
	каменный уголь	бурый уголь	антрацит
С цепной решеткой	80	80	100
С цепной решеткой и забросом топлива на слой	80	80	-
С забрасывателем и неподвижным слоем	60	80	100
С неподвижной решеткой и ручным забросом топлива	80	100	100

Табл.8

Сопротивление горелочных устройств (для котлов типа ДЕ и КВГМ)

	Марка котла
	ДЕ 4/14	ДЕ 6,5/14	ДЕ 10/14	ДЕ 16/14	ДЕ 25/14	КВ-ГМ 4	КВ-ГМ 6,5	КВ-ГМ 10	КВ-ГМ 20	КВ-ГМ 30	КВ-ГМ 50
hГ.У., ммвод.ст.	84	100	110	160	171	180	200	90	150	250	150x2 (2 горелки)

Перепад давлений воздушного тракта определяется по формуле:

H_Т = Н – h'_Т, мм вод.ст.

где h'_Т– разрежение в топке на уровне ввода дутьевого воздуха;

h'_Т= h"_Т+ Н'·0,95;

h"_Т= 2 ммвод.ст. – разрежение на выходе из топки.

Разрежение в топке на уровне ввода дутьевого воздуха обычно больше разрежения на выходе из топки на величинусамотяги в топке.

Н' ,м- расстояние по вертикали между центром сечения выхода газа из топки и ввода дутьевого воздуха.