4.11 Расчет авр секционного выключателя
Выдержка времени автоматического включения секционного выключателя отстраивается от времени действия МТЗ отходящих линий и времени включения резерва:
,
где = 0,5-0,7 с ступень селективности;
где:
где
- выдержка времени АПВ;
=
1 с – время готовности привода;
=0,1
с – время отключения выключателя;
=0,3-0,5
– отстройка по времени.
Принимаем
с Схема устройства АВР на секционном
выключателе Q5
ГПП приведена в приложении
Литература
Основная
1. Андреев В.А. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения. - М.: Высшая школа, 1991. - 495 с.
2. Шабад М.А. Расчеты релейной защиты и автоматики распределительных сетей. Л. 1985. -296с.
3.Фабрикант В.Л. Андреев В.А. Бондаренко Е.В. Задачник по релейной защите. М. 1971.-608с.
Дополнительная
3. Кривенков В.В. Новелла В.Н. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения. - М.: Энергоиздат, 1981. - 328 с.
Релейная защита и автоматика систем электроснабжения
Методические указания к курсовому проекту для студентов очной и заочной форм обучения специальности
140211.65 «Электроснабжение»
140205.65 «Электроэнергетические системы и сети»
140610.65 «Электрооборудование электрохозяйство предприятий, организаций, учреждений»
Редакторы: Н.Н. Алисова Л.Н.Дьяченко, М.В. Киорсак
Оператор: Л.Н.Дьяченко
Сдано в набор Подписано к печати
Формат бумаги 60х84,4 п.л. 5
Тираж 50 экз
РИО ПГУ, 3300 Тирасполь, ул. 25 Октября,128
|
Схема соединения трансформаторов тока и вторичной нагрузки |
Вид к.з. |
Вторичная нагрузка трансформаторов тока |
|
||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
|
Полная звезда |
Трёхфазное, двухфазное |
Zн=Rпр+Rпер+Zp Rпер=0,1 Ом |
|
||||
|
Однофазное |
Zн=Rпр+Rпер+Zp+Zo |
|
|||||
|
Неполная звезда |
Трёхфазное, |
Zн=√3·Rпр+Rпер+Zp+Zoбр |
|
||||
|
Двухфазное |
Zн=2·Rпр+Rпер+Zp+Zoбр |
|
|||||
|
Двухфазное |
Zн=3·Rпр+Rпер+Zp+2Zoбр |
|
|||||
|
На разность токов двух фаз |
Трёхфазное |
Zн=√3·(2Rпр +Zp)+Rпер |
|
||||
|
Двухфазное |
Zн=4·Rпр+Rпер+2Zp |
|
|||||
|
Двухфазное |
Zн=2·Rпр+Rпер+Zp |
|
|||||
|
Треугольник |
Трёхфазное |
Zн=3·(Rпр +Zp)+Rпер |
|
||||
|
Двухфазное |
Zн=2·(Rпр +Zp)+ Rпер |
|
|||||
|
Последовательное соединение вторичных обмоток ТТ |
Z1=0,5·Zн где Zн- определяется по вышеприведенным формулам |
|
|||||
|
Параллельное соединение вторичных обмоток ТТ |
Z1=2·Zн где Zн- определяется по вышеприведенным формулам |
|
|||||
Первичный ток защиты трансформатора, А |
Выбираем для Uн=35 кВ трансформатор тока типа ТФЗМ 35–50/5– У1–0,5/10Р/10Р |
Выбираем для Uн=6 кВ трансформатор тока типа ТЛМ 6–250/5–У3–0,5/10Р |
||||||
Схема соединения обмоток тр- ра |
|
|
||||||
Схема соединения трансформаторов тока |
|
|
||||||
Коэффициент схемы |
|
|
||||||
Коэффициент трансформации трансформатора тока |
|
|
||||||
Вторичный ток в плечах защиты, соответствующий ном . S тр-ра А |
|
|
||||||
Ток срабатывания реле |
|
|
||||||
Расчётное число витков обмотки НТТ реле для основной стороны трансформатора. За основную сторону принимаем сторону с большим током срабатывания |
, где
|
|||||||
Предварительно принятое число витков для основной стороны |
|
|||||||
Расчётное число витков НТТ реле для неосновной стороны |
|
|||||||
Предварительно принятое число витков обмотки НТТ реле для неосновной стороны |
|
|||||||
Составляющая первичного тока небаланса обусловленная округлением расчётного числа витков неосновной стороны, А |
|
|||||||
Первичный расчётный ток небаланса с учётом составляющей |
|
|||||||
Уточнённое значение тока срабатывания реле на основной стороне, А |
|
|||||||
Уточнённое значение тока срабатывания защиты на основной стороне, А |
|
|||||||
Действительное значение коэффициента отстройки.
|
|
|||||||
