Типо-размеры автоматических балансировочных клапанов asv
dу, мм |
Пропускная способность, Кv м3/ч |
15 |
1,6 |
20 |
2,5 |
25 |
4,0 |
32 |
6,3 |
40 |
10 |
Таблица 7.8
Область регулирования автоматического балансировочного клапана asv
Число оборотов цилиндра |
Регулируемый перепад давлений |
|
ASV-PV |
ASV-PV Plus |
|
1 |
0,24 |
0,39 |
2 |
0,23 |
0,38 |
3 |
0,22 |
0,37 |
4 |
0,21 |
0,36 |
5 |
0,2 |
0,35 |
6 |
0,19 |
0,34 |
7 |
0,18 |
0,33 |
8 |
0,17 |
0,32 |
9 |
0,16 |
0,31 |
10 |
0,15 |
0,3 |
11 |
0,14 |
0,29 |
12 |
0,13 |
0,28 |
13 |
0,12 |
0,27 |
14 |
0,11 |
0,26 |
15 |
0,1 |
0,25 |
16 |
0,09 |
0,24 |
17 |
0,08 |
0,23 |
18 |
0,07 |
0,22 |
19 |
0,06 |
0,21 |
20 |
0,05 |
0,2 |
Диаметр ручных балансировочных клапанов, как правило, совпадает с диаметром трубопровода. Необходимо только по соответствующей номограмме определить значение настройки клапана.
Устройство для автоматической балансировки состоит из двух частей. Запорного клапана, устанавливаемого на подающем трубопроводе ветви или стояка и регулирующего клапана с мембраной, устанавливаемого на обратном трубопроводе. Оба клапана соединены между собой капиллярной трубкой.
Пример 1. Требуется подобрать автоматический балансировочный клапан ASV-PV и запорный клапан ASV-M для двухтрубного стояка диаметром 25 мм системы водяного отопления с нижней разводкой магистралей
Дано: расчетный расход теплоносителя
через стояк составляет G
= 1,5 м3/ч; потери давления
;
располагаемое давление в магистральных
трубопроводах в точке присоединения
стояка
;
условный диаметр стояка системы отопления
dу=25 мм.
Решение:
В качестве запорного устройства выберем клапан ASV-M.
Выбирается автоматический балансировочный клапан ASV-PV,т.к. требуемый перепад давлений, который он должен поддерживать, равен 0,06 бар, то есть находится в диапазоне его настройки 0,05…0,2 бар (см. табл. 3,9).
Рис 7.3 Номограмма для определения потерь давления в клапане ASV-M.
2. Диаметр клапана принимается по диаметру стояка dу = 25 мм. Потери давления в клапане ASV-M; dу = 25 мм находится по диаграмме, приведенной на рис 7.3, и равны ∆pм = 0,14 бар (14 кПа).
3. Потери давления в клапане ASV-PV составят
4. Условия работы клапана определяются по диаграмме, приведенной на рис. 7.4. Из точки G = 1,5 м3/ч на шкале расхода проводится линия до точки 40 кПа на шкале давлений. (10 кПа – запас). Затем эта линия продолжается до шкалы требуемой пропускной способности клапана ASV-PV, т.е. КV = 2,5 м3/ч. Диаметр клапана принимаем такой, чтобы степень открытия клапана составляла около 60…80 %. Т.е. в данном случае dу=25 мм.
Рис. 7.4. Номограмма для подбора клапана ASV-P.
Второй вариант гидравлического расчета также предполагает разбивку на участки циркуляционного кольца и определение на них расчетных расходов теплоносителя. Однако диаметр трубопровода подбирают по величине расхода теплоносителя на участке и оптимальной скорости. Для определения потерь давления на участке используют гидравлическую характеристику участка. Она равна:
(7.7)
Где:
- Приведенный коэффициент гидравлического
трения м-1;
-
длина участка циркуляционного кольца,
м.;
-сумма
коэффициентов местных сопротивлений
на участке;
А- удельное динамическое давление на
участке,
.
Потери давления на участке определяют по формуле:
(7.8)
Общие потери давления циркуляционного кольца будут равны сумме потерь давления на участках.
(7.9)
Значения удельного динамического давления и коэффициентов гидравлического трения для диаметров трубопровода приведены в таблице 7.9.
Таблица 7.9
ГОСТ |
Диаметр трубы, мм |
Удельное динамическое давление, А*104 Па/(кг/ч)2 |
Приведенный коэффициент гидравлического трения λ/d м-1 |
|
Условный или наружный dу |
Внутренний dв |
|||
3262-75* Обыкновенные |
10 |
12,6 |
26,5 |
3,6 |
15 |
15,7 |
10,6 |
2,7 |
|
20 |
21,2 |
3,19 |
1,8 |
|
25 |
27,1 |
1,23 |
1,4 |
|
32 |
35,9 |
039 |
1,0 |
|
40 |
41 |
0,23 |
0,8 |
|
50 |
53 |
0,082 |
0,55 |
|
10704-76*
|
57 |
49 |
0,113 |
0,6 |
76 |
70 |
0,0269 |
0,4 |
|
89 |
82 |
0,0142 |
0,3 |
|
108 |
100 |
0,00642 |
0,23 |
|
133 |
125 |
0,00265 |
0,18 |
|
|
|
|
|
|