2.1.1.Принципиальные схемы и основные характеристики всм/д.

В основе ВСМ/Д лежит известный объемный ана­лизатор спектра типа эшелона Майкельсона, представляющий собой фазовую решетку со сравнительно небольшим числом интерферирующих лучей и боль­шой постоянной разностью фаз между соседними лучами. Его волноводное воплощение получило ряд названий (ВСМ/Д, волноводный спектральный анализатор (ВСА), спектральный муль­типлексор на основе матрицы сфазированных волноводов (фазар) и др.). По сути, все названия относятся к одному и тому же устройству.

рис.2.1

Основные характеристики ВСМ/Д и ВСА в связи с принципом обратимости хода лучей, практически одинаковы, а вывод формул можно провести по ана­логии с выводом для объемного эшелона Майкельсона, с учетом тою, что лучи света распространяются по планарным (канальным) волноводам или волокон­ным световодам. На рис.2.1 приведены схемы диспергирующих систем ВСА прозрачного типа (а), ВСМ/Д на основе канальных волноводов (б) и ВСА на основе волоконных световодов (в). Фор­мулы, определяющие основные характе­ристики ВСМ/Д и ВСА, выполненных из одномодовых волноводов, имеют вид (рис. 2.1.а):

D_h/x₀b, Nh/b ^hb

x₀, ^Nhb, Nx₀

b=dd

__, К=h, 

где D_-угловая дисперсия;  - разре­шающая способность; - спектральная область дисперсии; - угловой интер­вал между соседними порядками спект­ра; и - минимальный интервал и минимальный угол между двумя разре­шенными по Рэлею линиями; b - диспер­сионный множитель; h - постоянная разность длины пути между соседними ступенями (волноводами); x₀ - ширина ступеней (каналов); _и _- эффективные показатели преломления ступенчатой структуры и несущего волновода;  - длина волны в вакууме; N - число интерферирующих лучей (каналов); К -порядок спектра. Для волноводных мультиплексоров на основе канальных волноводов и волоконных световодов (рис. 2.1.б и 2.1.в) разность в приведенных формулах должна быть заменена на значение эффективного показателя пре­ломления соответствующих волноводов. При этом для ВСА отражательного типа необходимо учесть удвоение оптического пути в диспергирующей структуре, т. е. должна быть заменена на 2. Во всех перечисленных случаях дисперсионный множитель оказывается более сложным, чем для объемного эшелона Майкельсо­на, ввиду волноводного распространения излучения. Для ВСА (рис.2.1.а) он может быть представлен в виде:

b=_jn_jn_j 

где n_j - показатели преломления сред, образующих волноводы. Второй и тре­тий члены, входящие в (1.3), определяются волноводной дисперсией и материальной дисперсией сред, образующих волно­воды, с учетом доли мощности излуче­ния, распространяющейся в каждой среде, в соответствии с соотношением _n_j = (n_j/_)(P_j/P_), где P_j -мощность излучения, распространяю­щаяся в j-й среде, a P_- общая мощно­сть излучения в волноводе, которая, в свою очередь, определяется его параметрами. Анализ зависимости дисперсионного множителя от __и  показал, что определяющие его члены могут иметь как отрицательные, так и положительные значения, а величина этого множителя может в несколько раз превышать значение .

Схемы, приведенные на рис. 1. могут быть выполнены и гибридном или волноводном варианте. В первом случае ввод оптических сигналов (__n) в несущий волновод и далее в дисперги­рующую систему осуществляется с по­мощью линзы и призмы связи или непосредственно от ВС с помощью волноводной линзы. На выходе дисперги­рующей системы в фокальной плоскости выходной линзы наблюдается спектр принимаемых сигналов. На основе тео­ретических исследований были изготовлены соответствую­щие макеты с заданными расчетными параметрами и получены согласующиеся результаты. В частности, на во­локонном спектроанализаторе (рис.2.1.в) с разрешением 10⁶ было продемонстриро­вано разрешение продольных мод He-Ne лазера, отстоящих друг от друга на 0,08А.

Перспективным направлением в раз­витии ВСМ является объединение дис­персионного и фокусирующего элемен­тов. Впервые такое объеди­нение было предложено и осуществлено путем создания квадратичного фа­зового распределения на выходе диспер­гирующей системы, получаемого в ре­зультате небольшого изменения длин оптических каналов диспергирующей системы. Фокусировка наблюдалась в планарном волноводе в фокальной плос­кости фокусирующей системы. Сейчас описанная схема с незначительными изменениями используется в большинстве работ, по­священных ВСМ/Д. В подобной схеме вход и выход диспергирующей системы связаны с помощью двух звездных сое­динителей и волноведущих пластин, вы­полняющих роль фокусирующих элемен­тов (рис. 2.2). Оптические сигналы на фиксированных

рис2.2

длинах волн (__n) поступают с волоконного световода на вход одного из звездных соединителей, проходят по планарному волноводу и возбуждают канальные волноводы дис­пергирующей системы. Последние имеют постоянную разность оптическо­го пути между соседними каналами. Во втором звездном соединителе оптиче­ские сигналы разделяются простран­ственно по длинам волн (__n) и фокусируются на торцы выходных ВС. Таким образом, происходит демульти­плексирование входных оптических сигналов. При обратном ходе лучей схема работает как мультиплексор.

В приведенных выше схемах предпо­лагалось использование одномодовых волноводов и, соответственно, одномодового режима работы, для которого выполняется условие фазового согласования при длине волны h/K (или _h/K для канальных волноводов). Так как эффективные показатели преломления для ТЕ и ТМ мод в волново­дах различаются из-за обычно имеюще­го место двулучепреломления, то усло­вие фазового согласования для них так­же будет различаться. Для компенсации различия эффективных показателей пре­ломления был предложен ряд методов. Наиболее обещающим для ВСМ/Д представляется метод полувол­новой пластинки, которая вставляется в канавку в середине волноводной матри­цы (см. рис.2.2). Чтобы изменить направление поляризации от ТЕ к ТМ моде и наоборот, ее главная ось устана­вливается под углом 45° к поверхности волновода. Длины волн падающих ТЕ и ТМ мод будут скорректированы в соот­ветствии с равенствами:

_TEL_TMLK -

• для падающей ТE моды,

_TML_TELK -

• для падающей ТM моды,

где _TE и _TM - эффективные показатели преломления волноводов для ТЕ и ТМ мод соответственно. Как видим, зависимость от поляризации полностью ком­пенсируется с помощью этого метода. Данный метод отличается тем, что для исключения зависимости от поляризации нет необходимости в уменьшении двулучепреломления волноводов. В случае ВСМ/Д на основе волноводов из SiO₂/Si используется кварцевая пластина, так как ее показатель преломления близок к показателям преломления волноводов.

Следует отметить также метод ис­ключения поляризационной зависимости с помощью осаждения аморфной квар­цевой пленки на волновод. Пленка имеет остаточную деформацию и компенси­рует волноводное двулучепреломление. Преимущество этого метода состоит в том, что при его использовании избыточные потери вследствие введения пле­ночной волноводной вставки могут быть уменьшены до 0.4 дБ. Таким образом, предлагаемые методы могут обеспечить практическую реализацию ВСМ/Д с поляризационной независимостью и низкими вводимыми потерями.