1.5. Максимальные токовые защиты от ненормальных режимов.

Защита от перегрузки трансформатора.

[2]

где k_з – коэффициент запаса, k_з = 1,05

А.

Определяем вторичный ток срабатывания реле:

А.

Принимаем для установки реле РТ 40/10

Защита действует на сигнал с выдержкой времени 9 с. Принимаем к установке реле времени РВ-134. Предел регулировки уставки времени 0,5  9 с. Номинальное напряжение – 220 В постоянного тока.

Защита включения обдува трансформатора.

Обдув трансформатора включается при нагрузке 0,7 I_Н:

I_обд = 0,7 * I_Н = 0,7 * 200,8 = 140,6 А.

Определяем вторичный ток срабатывания реле включения обдува трансформатора.

А.

Принимаем для установки реле РТ 40/10

2.1.6. Защита блокировки отделителя.

Определяем ток срабатывания блокировки отделителя:

[2; (2.27)]

где - минимальный ток однофазного к.з.

= 0,6 * = 0,6 * 803,6 = 482,2 А.

k_ч – коэффициент чувствительности, k_ч = 2,5

А.

Определяем вторичный ток срабатывания реле:

[2; (2.28)]

где - коэффициент трансформации трансформатора тока, установленного в цепи короткозамыкателя, = 60.

А.

Принимаем к установке реле РТ 40 / 6.

2.2. Проверка трансформатора тока на 10%-ную погрешность

1. Определяем предельную кратность (К₁₀) расчётного тока по отношению к первичному номинальному току трансформатора:

где = I_К.max = 1229,5 А.

2. Определяем допустимую вторичную нагрузку (Z_н.доп.), при которой полная погрешность трансформатора не превышает 10%. Определение производим по кривой предельных кратностей трансформатора тока типа ТВТ-110 300/5 (рис. 2.4. [2]). Z_н.доп. = 5,5 Ом. Так как одинаковые вторичные обмотки соединяются обычно последовательно, то значение Z_н.доп. следует удвоить:

Z_н.доп. = 2 * 5,5 = 11 Ом.

3. Сравниваем по кривой кратностей величину Z_Н.доп. с фактической расчётной нагрузкой ТТ Z_Н.расч.

При определении Z_Н.расч. учитывается, что во вторичную цепь ТТ со стороны ВН трансформатора включены реле МТЗ и ДЗТ.

Z_Н.расч. = 3r_пр + 3(Z_р.МТЗ + Z_р.ДЗ) + Z_пер [2]

где r_пр – сопротивление соединительных проводов,

r_пр = l / (γq), где

l – длина кабеля от трансформатора тока до реле, l = 60м.

γ – удельная проводимость, γ = 57 м /(Ом * мм²)

q – сечение жилы кабеля, q = 2,5 мм².

r_пр = 60 / (57 * 2,5) = 0,42 Ом.

Z_р.МТЗ – полное сопротивление токовых реле МТЗ,

Z_р.МТЗ = S / I², где

S – потребляемая мощность реле, S = 10 В · А

I – ток, при котором задана потребляемая мощность, I = 5А.

Z_р.МТЗ = 10 / 5² = 0,4 Ом

Z_р.ДЗ – полное сопротивление реле ДЗТ, Z_р.ДЗ = 0,1 Ом;

Z_пер – переходное сопротивление в контактах, Z_пер = 0,1 Ом.

Z_Н.расч. = 3 * 0,42 + 3 * (0,4 + 0,1) + 0,1 = 2,86 Ом.

Так как Z_Н.расч. = 2,86 < Z_н.доп. = 11, то трансформаторы тока работают с полной погрешностью  < 10 %.

2.3. Таблица уставок.

Результаты расчётов уставок защит и реле трансформатора, а также выбранные типы реле представим в виде сводной таблицы.

Защита	МТЗ-110	МТНЗ-110	МТЗ-35	МТЗ-27,5	Дифф.защита
					Дифф.обмотка	Уравнительная 1	Уравнительная 2	Тормозная
Уставка срабатывания защиты	425	60,42	2371,2	9484,8	11	16	16	6
Уставка срабатывания реле тока	12,27	1,74	39,11	20,54
Тип реле тока	РТ 40 / 20	РТ 40 / 6	РТ 40 / 20	РТ 40 / 20
Уставка срабатывания блокировки по напряжению	16000	Нет	16000	7256,9
Уставка срабатывания реле напряжения	58,18	Нет	58,18	65,97
Тип реле напряжения	РН-54/160 Со стороны 27,5 кВ	Нет	РН-54/160	РН-54/160
Уставка срабатывания реле времени, с	2,0	Нет	0,9	1,1/1,5
Тип реле времени	РВ-124	Нет	РВ-124	РВ-124