6 Активное и индуктивное сопротивление обмотки статора для установившегося режима

6.1 Активное сопротивление обмотки фазы при 20 ⁰С [9-178]

r₁= Ом

6.2 Активное сопротивление в относительных единицах [9-179]

r_1*=r₁I₁/U₁=0,0292∙180,4∙ /400=0,0228 о.е.

6.3 Проверка правильности определения r_1* [9-180]

r_1*= о.е.

6.4 Активное сопротивление демпферной обмотки [9-178]

r_д= Ом.

6.5 Размеры паза [рис. 9-9, табл. 9-21]

b_п1=11,8 мм; h_ш1=1 мм; h_к1=3 мм; h₂=1,9 мм; h_п1=39,2 мм; h₃=1 мм; h₄=1 мм;

h₁=32,3 мм; b_ш1=0,6∙b_п1=0,6∙11,8=7,08 мм

6.6 Коэффициенты, учитывающие укорочение шага [9-181, 9-182]

к_β1=0,4+0,6β₁=0,4+0,6∙0,8=0,88

к'_β1=0,2+0,8β₁=0,2+0,8∙0,8=0,84

6.7 Коэффициент проводимости рассеяния [9-186]

λ_п1=

6.8 Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния [11-118]

λ_д1=

6.9 Коэффициент проводимости рассеяния лобовых частей обмотки [9-191]

λ_л1= .

6.10 Коэффициент зубцовой зоны статора [11-120]

к_вб=

6.11 Коэффициент, учитывающий влияние открытия пазов статора на магнитную проницаемость рассеяния между коронками зубцов [§ 11-7]

к_к=0,1

6.12 Коэффициент проводимости рассеяния между коронками зубцов

[11-119]

λ_к=

6.13 Суммарный коэфициент магнитной проводимости потока рассеяния обмотки статора [11-121]

λ₁=λ_п1+λ_л1+λ_д1+λ_к=1,344+3,55+0,426+0,24=5,56

6.14 Индуктивное сопротивление обмотки статора [9-193]

х_σ=1,58∙f₁∙ℓ₁∙w²₁∙λ₁/(p∙q₁∙10⁸)=1,58∙50∙140∙50²∙5,56/(2∙5∙10⁸)=0,154 Ом.

6.15 Индуктивное сопротивление обмотки фазы статора [9-194]

х_σ*=х_σ∙I₁/U₁=0,154∙180,4∙ /400=0,12 о.е.

6.16 Проверка правильности определения х_σ* [9-195]

х_σ*= о.е.

8 Расчет магнитной цепи при нагрузке

Рис. 7-1 – Частичные характеристики намагничивания Е; Ф=f(F_δзс), Ф_п=f(F_пс), Ф_σ=f(F_δзс)

Рисунок 7.2 – Векторная диаграмма Блонделя

7.1 Эдс, индуктированная магнитным потоком воздушного зазора (рис. 7-2)

E_б*=1,076 о.е.

7.2 МДС для воздушного зазора и статора (рис. 7-1)

F_б*=0,75 о.е.

7.3 МДС для магнитной цепи воздушного зазора и статора (рис. 7-1)

F_бзс*=0,98 о.е.

7.4 Предварительный коэф-ент насыщения магнитной цепи статора [11-126]

к'_нас=F_бзс/F_б=0,98/0,75=1,31

5. Поправочные коэффициенты, учитывающие насыщение магнитной цепи

[рис. 11-17]

æ_d=0,94; æ_q=0,58; æ_qd=0,0032

7.6 Коэффициенты реакции якоря [табл. 11-4]

к_аd=0,86; к_аq=0,4

7.7 Коэффициент формы поля реакции якоря [§ 11-8]

к_Фа=1

7.8 Амплитуда МДС обмотки статора [11-125]

F_a=0,45m₁w₁к_об1I₁к_фа/р=0,45∙3∙50∙0,91∙180,4∙1/4=5560 А

7.9 Амплитуда МДС обмотки статора в относительных единицах [11-127]

F_а*= о.е.

7.10 Поперечная составляющая МДС реакции якоря, с учетом насыщения, от­несенная к обмотке возбуждения [11.128]

F_aq*/cosψ=æ_qk_aqF_a*=0,58∙0,4∙1,77= 0,412о.е.

7.11 ЭДС обмотки статора, обусловленная действием МДС (7-1)

E_aq/cosψ=0,225 о.е.

7.12 Направление вектора ЭДС Е_бd, определяемое построением вектора Е_aq/cosψ (7-2)

ψ=49,75˚; cosψ=0,646; sinψ=0,763

7.13 Продольная МДС реакции якоря с учетом влияния поперечного поля [11-130]

F'_ad*=æ_dk_adF_a*sinψ+k_qdF_a*cosψτ/δ=0,94∙0,86∙1,8∙0,763+0,0032∙1,8∙0,646∙324,2/2,3=1,6 о.е.

7.14 Продольная составляющая ЭДС (рис. 7-2)

E_бd*=Ф_бd*=1,062 о.е.

7.15 МДС по продольной оси (рис. 7-1)

F_бd*=0,8 о.е.

7.16 Результирующая МДС по продольной оси [11-131]

F_ба*=F_бd*+F'_ad*=0,8+1,6=2,41 о.е.

7.17 Магнитный поток рассеяния (рис. 7-1)

Ф_σ*=0,83 о.е.

7.18 Результирующий магнитный поток [11-132]

Ф_п*=Ф_бd*+Ф_σ*=1,062+0,83=1,9 о.е.

7.19 МДС, необходимая для создания магнитного потока (рис. 7-1)

F_пс*=1,0 о.е.

7.20 МДС обмотки возбуждения при нагрузке [11-133]

F_п.н*=F_ба*+F_пс*=2,41+1,0=3,41 о.е.

7.21 МДС обмотки возбуждения при нагрузке [11-134]

F_п.н=F_п.н*F_Σ(1)=3,41∙3133,4 =10691,5 А