4.3.2 Второй способ

Коэффициент затухания цепи участка регенерации (рисунок 5.1) возрастает при увеличении частоты, что является основной причиной появления межсимвольной помехи. Корректирующий усилитель КУ усиливает принятый сигнал, одновременно корректируя АЧХ цепи, что позволяет практически межсимвольной помехой пренебрегать.

Ожидаемая защищенность от собственных помех в ТР будет равна [1, 4]:

А_з.ож=р_пер+101-F_ку-10·lg(0,5∙f_такт)-10·lgh(А_ц), дБ (30)

Функция 10·lgh(А_ц) с точностью не хуже ±0,5 дБ в диапазоне изменения аргумента 50А_ц96 дБ (что соответствует реальным ситуациям) может быть рассчитана по приближенной формуле:

10·lgh(А_ц)1,175·А_ц-20 дБ, (31)

Затухание цепи участка регенерации на полутактовой частоте равно:

A_ц=(0,5∙f_такт)·l_pу (32)

В этом случае выражение (30) приобретает вид:

А_з.ож=р_пер+121-F_ку-10·lg(0,5∙f_такт)-1,175·(0,5∙f_такт)·l_pу, дБ (33)

Графически решая неравенство А_з.ожА_з.доп находится мак-симально возможная длина участка регенерации l_pу.макс.

4.4 Расчет длины участка регенерации при работе цсп по высокочастотным симметричным кабелям

В симметричных кабелях основным видом помех, определяющих длину участка регенерации, являются переходные помехи (помехи от линейных переходов). Они связаны с наличием переходного влияния на ближний (при однокабельной схеме организации связи), или на дальний (при двухкабельной схеме организации связи) конец. Переходные влияния зависят от переходного затухания помехи.

Если применяется однокабельная схема организации связи, где линейные тракты всех ЦСП помещены в одном кабеле (рисунок 5.5а), то сигнал передаваемый по одной линии, в одном НРП оказывает влияние на сигнал принимаемый по другой линии. Тогда, при расчете учитываются переходные влияния на ближний конец с переходным затуханием А₀.

НРП 1 НРП 1 НРП 2

линия 1 р_пер линия 1 р_пер р_пр р_пер

Рег. 1 Рег. 1 Рег. 1

А₀ А_l

Рег. 2 Рег. 2 Рег. 2

линия 2 р_пр линия 2 р_пер р_пр р_пер

а) при однокабельной работе б) при двухкабельной работе

Рисунок 17 - К анализу взаимных влияний между ЦСП

Если применяется двухкабельная схема организации связи, где линейные тракты всех ЦСП, работающие на передачу, помещены в одном кабеле, а работающие на прием- в другом кабеле (рисунок 17б), то сигнал передаваемый по одной линии, оказывает влияние на сигнал принимаемый по другой линии в соседнем НРП. Тогда, при расчете учитываются переходные влияния на дальний конец с переходным затуханием А_l.

При однокабельной схеме организации линейного тракта ЦСП уровень по мощности переходной помехи равен :

р_п.пер=р_пер-А₀(f_расч)+10·lgN_с (5.14)

где А₀(f_расч)- переходное затухание на ближнем конце на расчетной частоте, дБ;

N_с- число систем (ЦСП), работающих по данному кабелю;

f_расч- расчетная частота, МГц.

Значение f_расч зависит от вида кода в линейном тракте ЦСП. Для двухуровневых кодов f_расч=f_такт, для трехуровневых кодов f_расч=0,5∙f_такт, где f_такт- тактовая частота ЦСП.

Переходное затухание на ближнем конце А₀(f_расч) при длине кабеля свыше нескольких сотен метров практически не зависит длины линии (т.е. при рас-четах можно использовать его значение на строительную длину кабеля), а с ростом частоты оно уменьшается со скоростью примерно 4,5 дБ на октаву:

А₀(f_расч)=А_0стр(1 МГц)-15·lgf_расч, (35)

где А_0стр(1 МГц)- переходное затухание на ближнем конце на строительной

длине кабеля на частоте 1 МГц, дБ.

Так как:

р_пр=р_пер-(f_расч)·l_ру, (36)

где (f_расч)- коэффициент затухания кабеля на расчетной частоте, дБ/км.

Ожидаемая защищенность от переходной помехи определится как:

А_з.ож=р_пр-р_п.пер=А₀(f_расч)-(f_расч)·l_ру-10·lgN_с (37)

или:

А_з.ож= А_0стр(1 МГц)-15·lgf_расч-(f_расч)·l_ру-10·lgN_с (38)

Число ЦСП N_с, работающих по данному кабелю, следует взять соответствующим варианту полной загрузки пар используемого кабеля.

Графически решая неравенство А_з.ожА_з.доп находится мак-симально возможная длина участка регенерации l_pу.макс.

При двухкабельной схеме организации линейного тракта ЦСП уровень по мощности переходной помехи равен:

р_п.пер=р_пер-А_l(f_расч)+10·lgN_с (39)

где А_l(f_расч)- переходное затухание на дальнем конце на расчетной частоте, дБ.

А_l(f_расч) существенно зависит от длины линии. Если задается переходное затухание для строительной длины кабеля А_lстр(f_расч):

А_l(f_расч)=А_lстр(f_расч)-10·lg(l_ру/l_стр)+(f_расч)·(l_ру-l_стр) (40)

где l_стр- строительная длина кабеля (в параметрах кабелей), км.

С ростом частоты А_l уменьшается со скоростью примерно 6 дБ на октаву:

А_lстр(f_расч)=А_lстр(1 Мгц)-20·lgf_расч, (41)

где А_lстр(1 Мгц)- переходное затухание на дальнем конце на частоте 1 МГц на

строительной длине кабеля (задано в исходных данных), дБ.

С учетом (36) и (38), ожидаемая защищенность от переходной помехи определится как:

А_з.ож=р_пр-р_п.пер=А_l(f_расч)-(f_расч)·l_pу-10·lgN_с, (42)

или:

А_з.ож=А_lстр(1Мгц)-20·lgf_расч-10·lg(l_ру/l_стр)+(f_расч)·(l_ру-l_стр)-(f_расч)·l_pу-10·lgN_с (43)

Число ЦСП N_с, работающих по данному кабелю, следует взять соответствующим варианту полной загрузки пар используемого кабеля.

Графически решая неравенство А_з.ожА_з.доп находится мак-симально возможная длина участка регенерации l_pу.макс.