14 Декабря 2010 г.

1. В настоящем приложении представлены методы оценки опасных факторов, реализующихся при различных сценариях пожаров, взрывов на территории объекта и в селитебной зоне вблизи объекта.

Для оценки опасных факторов, реализующихся при пожарах в зданиях (помещениях) объекта используются методы, регламентированные приложением N 5 к настоящей Методике.

I. Истечение жидкости и газа

Истечение жидкости

2. Рассматривается резервуар, находящийся в обваловании (рис. П3.1.).

Вводятся следующие допущения:

истечение через отверстие однофазное;

резервуар имеет постоянную площадь сечения по высоте;

диаметр резервуара много больше размеров отверстия;

размеры отверстия много больше толщины стенки;

поверхность жидкости внутри резервуара горизонтальна;

температура жидкости остается постоянной в течение времени истечения.

Массовый расход жидкости G (кг/с) через отверстие во времени t (с) определяется по формуле:

, (П3.1)

где   - массовый расход в начальный момент времени, кг/с, определяемый по формуле:

, (П3.2)

где   - плотность жидкости,  ;

g - ускорение свободного падения (9,81  );

 - коэффициент истечения;

 - площадь отверстия,   ;

 - высота расположения отверстия, м;

 - площадь сечения резервуара,  ;

 - начальная высота столба жидкости в резервуаре, м.

Высота столба жидкости в резервуаре h (м) в зависимости от времени t определяется по формуле:

. (П3.3)

Условия перелива струи жидкости (при  ) через обвалование определяется по формуле:

, (П3.4)

где Н - высота обвалования, м;

L - расстояние от стенки резервуара до обвалования, м.

 

Количество жидкости m (кг), перелившейся через обвалование за полное время истечения, определяется по формуле:

, (П3.5)

где   - время, в течение которого жидкость переливается через обвалование, с, (т.е. время, в течение которого выполняется условие (П3.4)).

Величина   определяется по формуле:

, (П3.6)

где a, b, c - параметры, которые определяются по формулам:

; (П3.7)

, м/с; (П3.8)

, м. (П3.9)

В случае, если жидкость в резервуаре находится под избыточным давлением   (Па), величина мгновенного массового расхода   (кг/с) определяется по формуле:

. (П3.10)

Для определения количества жидкости, перелившейся через обвалование, и времени перелива следует проинтегрировать соответствующую систему уравнений, где величина   может быть переменной.

Истечение сжатого газа

3. Массовая скорость истечения сжатого газа из резервуара определяется по формулам:

докритическое истечение:

при   ; (П3.11)

; (П3.12)

сверхкритическое истечение:

при  ; (П3.13)

, (П3.14)

где G - массовый расход, кг/с;

 - атмосферное давление, Па;

 - давление газа в резервуаре, Па;

 - показатель адиабаты газа;

 - площадь отверстия,  ;

 - коэффициент истечения (при отсутствии данных допускается принимать равным 0,8);

 - плотность газа в резервуаре при давлении  ,  .

Истечение сжиженного газа из отверстия в резервуаре

4. Массовая скорость истечения паровой фазы (кг/с) определяется по формуле:

, (П3.15)

где   - коэффициент истечения;

 - площадь отверстия,  ;

 - критическое давление сжиженного газа, Па;

M - молярная масса, кг/моль;

R - универсальная газовая постоянная, равная 8,31  ;

 - критическая температура сжиженного газа, К;

 - безразмерное давление сжиженного газа в резервуаре;

 - давление сжиженного газа в резервуаре, Па.

Массовую скорость истечения паровой фазы можно также определять по формулам (П3.11) - (П3.14).

Массовая скорость истечения жидкой фазы   (кг/с) определяется по формуле:

 , (П3.16)

где   - плотность жидкой фазы,  ;

 - плотность паровой фазы,  ;

 - безразмерная температура сжиженного газа;

Т - температура сжиженного газа в резервуаре, К.

Растекание жидкости при квазимгновенном разрушении резервуара

5. Под квазимгновенным разрушением резервуара следует понимать внезапный (в течение секунд или долей секунд) распад резервуара на приблизительно равные по размеру части. При такой пожароопасной ситуации часть хранимой в резервуаре жидкости может перелиться через обвалование.

Ниже представлена математическая модель, позволяющая оценить долю жидкости, перелившейся через обвалование при квазимгновенном разрушении резервуара. Приняты следующие допущения:

рассматривается плоская одномерная задача;

время разрушения резервуара много меньше характерного времени движения гидродинамической волны до обвалования;

жидкость является невязкой;

трение жидкости о поверхность земли отсутствует;

поверхность земли является плоской, горизонтальной.

Система уравнений, описывающих движение жидкости, имеет вид:

 , (П3.17)

где h - высота столба жидкости над фиксированным уровнем, м;

 - высота подстилающей поверхности над фиксированным уровнем, м;

u - средняя по высоте скорость движения столба жидкости, м/с;

x - координата вдоль направления движения жидкости, м;

t - время, с;

g - ускорение свободного падения (9,81  ).

Граничные условия с учетом геометрии задачи (рис. П3.2.) имеют вид:

; (П3.18)

; (П3.19)

; (П3.20)

, (П3.21)

где а - высота обвалования.

Массовая доля жидкости   (%), перелившейся через обвалование к моменту времени T, определяется по формуле:

, (П3.22)

где:   - средняя по высоте скорость движения столба жидкости при x = b, м/с;

 - высота столба жидкости при x = b, м;

 - начальная высота столба жидкости в резервуаре, м;

R - ширина резервуара, м.

График расчетной и экспериментальной зависимостей массовой доли перелившейся через обвалование жидкости   от параметра   представлен на рис. П3.3.