2.2. Предварительные расчеты и подбор исходных данных

Бумагоделательная машина является основным агрегатом, определяющим выработку и производительность бумажной фабрики. В связи с тем, что на со-временных предприятиях устанавливаются агрегаты большой единичной мощ-

ности, при выборе машины следует ориентироваться на максимальную рабочую скорость и оптимальную рабочую ширину машины.

Рабочая скорость бумагоделательной машины определяется из формулы:

РН = 0,06BvmK1K2K3

(2.19)

где Р_Н – часовая производительность машины (Нетто), кг/ч; В – обрезная ширина бумажного полотна на накате, м;

v – максимальная рабочая скорость машины на накате, м/мин; m – масса 1 м² бумаги, г;

27

K₁ – коэффициент, учитывающий остановы на ППР и ПТО или фактическое число часов работы машины в сутки;

K₂ – коэффициент, учитывающий холостой пробег машины;

K₃ – коэффициент производительности, учитывающий брак на машине.

Рекомендуемый диапазон значений коэффициентов по нормам технологи-

ческого проектирования указан в таблице 1.2.

При заданной производительности максимальная рабочая скорость маши-ны определяется по формуле:

v 				PH	,	(2.20)
		0,06BmK1 K2 K3
а средняя рабочая скорость по формуле:
vср			K1	v		(2.21)
	24

Исходные данные для расчёта материального баланса определяются в со-ответствии с выбранной технологической схемой и типом оборудования. Ис-

пользуя различные литературные источники, техническую документацию и нормы проектирования, принимаются технологические параметры работы БДМ (концентрация бумажной массы, оборотного брака и потоков воды, сухость бу-

мажного полотна, расход химикатов, расход воды на спрыски и промывку одеж-

ды БДМ, количество оборотного брака и потерь волокна, зольность бума-

ги и т.д.).

2.3. Пример составления и расчета баланса воды и волокна

Расчет материального баланса приведем на примере бумагоделательной машины производительностью 55 000 тонн в год офисной бумаги массой 80 г/м².

2.3.1. Предварительные расчеты

Для вычисления максимальной и средней рабочей скорости по уравнени-

ям 2.20, 2.21 необходимо определить часовую производительность БДМ:

P_H  55000/345 23  6,931 т/ч или 6931 кг/ч ,

т.к. при пересчете из годовой производительности в часовую мы учли коэффи-

циент K₁, то из расчета максимальной рабочей скорости его можно исключить,

28

тогда: v 	PH		6931	 415,2 м/мин, а средняя рабочая
	0,06BgK2 K3		0,06  4,2  80  0,95  0,95

скорость соответственно составит:

v_ср  ^K1 v  ²³ 415,2  397,9 м/мин. 24 24

2.3.2. Исходные данные

Общие требования и исходные данные для расчета баланса воды и волок-

на подбираются на основании предварительных расчетов, принятой технологи-

ческой схемы, а также рекомендуемых норм технологического проектирования и приведены в таблице 2.1.

Таблица 2.1 – Исходные данные для расчёта материального баланса

Наименование параметра	Единица	Величина
	измерения
Производительность машины	кг/ч	6931
Количество рабочих дней	сут/год	345
Количество рабочих часов	ч/сут	23
Обрезная ширина БДМ	м	4,2
Композиция бумаги по волокну:
хвойная САЦ	%	30
лиственная САЦ	%	70
Зольность бумаги	%	20
Влажность бумаги	%	6
Количество оборотного брака:
сухой брак	%	3
мокрый брак	%	1,5
Массовая доля волокна в бумаге:
на ПРС	%	94
на накате	%	94
на машинном каландре	%	94
после досушивающей группы	%	94
после сушильных групп	%	90
после прессовой части	%	45
после гауч – вала	%	22
после отсасывающих ящиков	%	14
после регистровой части	%	4,0
в НЯ	%	0,5
после узлоловителя	%	0,5
после смесительного насоса	%	1,8
в БПУ	%	2,5
в машинном бассейне	%	2,5
в композиционном бассейне	%	2,5

29

Окончание таблицы 2.1

Наименование параметра	Единица	Величина
	измерения
Массовая доля волокна в бумаге:
в приёмном бассейне хвойной САЦ	%	3,0
в приёмном бассейне лиственной САЦ	%	3,0
в БВК хвойной САЦ	%	12,0
в БВК лиственной САЦ	%	12,0
Количество массы на перелив из НЯ	%	5
Количество массы на перелив из БПУ	%	15
Количество отходов сортирования	%	5
Количество отходов вихревой очистки	%	0,3
Концентрация отходящих вод:
регистровой воды	%	0,05
сосунной воды	%	0,02
после промывки сетки (сукон)	%	0,003
отжатая с прессовой части	%	0,005
фильтрат после сгустителя брака	%	0,003
осветленная вода	%	0,001
Зольность оборотной воды	%	60
Расход свежей или мех. очищенной воды:
на промывку прессовых сукон	кг/т	3000
на водяные отсечки гауч-вала	кг/т	450
на гидрозатвор гауч-вала	кг/т	2000
на гидрозатвор отсасывающих ящиков	кг/т	2000
на промывку сеточного стола	кг/т	5000
Клеильный пресс:
концентрация клея	%	15
расход клея (по сухому веществу)	г/м2	2,5
Концентрация меловой суспензии	%	13

2.3.3. Расчет материального баланса

Расчет ведется на 1 тонну, в порядке противоположном ходу технологиче-

ского процесса, так как в ряде случаев нельзя определить количество и концен-трацию оборотной воды. В случае производства бумаги с заданной зольностью сухое вещество в бумаге состоит из волокнистых полуфабрикатов и наполните-

ля, которые рассчитываются отдельно для каждой стадии процесса. Рассмотрим расчет материального баланса на примере технологической схемы представлен-ной на рисунке 1.1.

Продольно-резательный станок (ПРС). При влажности бумаги 6 % одна

тонна в.с. бумаги содержит:	1000 	100  6	 940,00	кг а.с. волокна. Определим
	100
содержание наполнителя	(Н) в а.с. бумаге,			при зольности 20 %:

30

940  ²⁰  188,00 кг, тогда 940,00-188,00=752,00 кг волокна (В). Схема движения

100

потоков на ПРС представлена на рисунке 2.2.

				X1			= 940,00 кг
На склад				H1= 188,00 кг
				Y1			= 60,00 кг
				М1= 1000,00 кг
				с1 = 94 %
								Брак
			ПРС					X2= ?
								H2= ?
								Y2= ?
								М2= ?
	С наката		X3			= ?
								с2= 94 %
			H3= ?
					Y3= ?					а2= 1 %
					М3= ?
					с3= 94 %

Рисунок 2.2 – Принципиальная схема баланса воды и волокна на ПРС

В соответствии с исходными данными, принятыми для расчета (см. табли-цу 2.1), общее количество сухого брака составляет 3 %. В расчете материального баланса принимаем, что по 1 % сухого брака образуется на ПРС, на накате и на

каландре.

Таким образом, 1 % сухого брака от поступающей с наката бумаги рассчи-

тывается по уравнению 2.6 и составит: Х 2 

Х1а2

940,00 1,0



 9,50 кг сухо-

100  а2

100 1,0

го

вещества,

в

т.ч.

наполнителя

Н2=9,50·0,20=1,90 кг;

волокна

В2=9,50−1,90=7,60 кг.



100



100







 9,5

1  0,61 кг:

Y2  Х 2 

с2

1





 94



М₂ = Х₂ + Y₂ = 9,50 + 0,61 = 10,11 кг

Параметры поступающей с наката бумаги рассчитаем в соответствии с за-

коном сохранения масс: Х₃ = Х₁ + Х₂ = 940,00+9,50 = 949,50 кг сухого вещества,

из них наполнителя Н₃=188,00+1,90=189,90 кг, волокна В₃=949,50-189,90= =759,60 кг.

31

При сухости бумаги 94 % количество воды в поступающем с наката по-



100



100



Y

 Х





 949,5

1

 60,61

лотне составит:

3



с

1

94

кг

3









3



М₃ = Х₃ + Y₃ = 949,50 + 60,61 = 1010,11 кг

Проверку проведем в соответствии с уравнением 2.18:

_ ^М 3 ^{ М}1 ^{ М} 2 ^_{100 % } ^{1010,11 1000,00  10,11}_{100  0  0,05% истина.} М ₃ 1010,11

Накат. Расчет этого узла проводится аналогично ПРС. Схема распределе-ния потоков представлена на рисунке 2.3.

X₁ = 949,50 кг

Н₁ = 189,90 кг ^{На ПРС} Y₁ = 60,61 кг

М₁ = 1010,11 кг с₁ = 94 %

	Накат			Брак X2= ?
				Н2= ?
				Y2= ?
				М2= ?
С каландра		X3= ?
				с2= 94 %
		Н3= ?
			Y3= ?		а2= 1 %
			М3= ?

с₃= 94 %

Рисунок 2.3 – Принципиальная схема баланса воды и волокна на накате

Количество сухого брака, образующегося на накате, составляет:

Х₂=949,50/99,00=9,59 кг сухого вещества, в т.ч. наполнителя Н₂=9,59·0,20=1,91 кг;

		100			100		
Y2  Х				
	2 			1	 9,59		1	 0,61кг:
			с2			94
							

М₂ = Х₂ + Y₂ = 9,59 + 0,61 = 10,20 кг

Параметры поступающей с машинного каландра бумаги рассчитаем в со-

ответствии с законом сохранения масс: Х₃ = Х₁ + Х₂ = 949,50+9,59 = 959,09 кг су-хого вещества, из них наполнителя Н₃ = 189,90+1,91 = 191,81 кг, волок-

на В₃ = 959,09−191,81 = 767,27 кг.

32

При сухости бумаги 94 % количество воды в поступающем с наката по-



100



100



Y

 Х





 959,09

1

 61,22

лотне составит:

3



с

1

94

кг

3









3



М₃ = Х₃ + Y₃ = 959,09 + 61,22 = 1020,31 кг

Проверка в соответствии с уравнением 2.18:

_ ^М 3 ^{ М}1 ^{ М} 2 ^_{100 % } ^{1020,31 1010,11 10,20}_{100  0  0,05% истина.} М ₃ 1020,31

Машинный каландр. Методика расчета аналогична вышеприведенным уз-лам. Схема распределения потоков и результаты расчета представлены на ри-сунке 2.4.

		X1= 959,09 кг
На Накат		Н1= 191,81 кг
		Y1= 61,22 кг
		М1= 1020,31 кг
		с1= 94 %
				Брак	X = 9,68 кг
	Машинный
					2
					Н2= 1,93 кг
	каландр
					Y2= 0,61 кг
					М2= 10,29 кг
Из сушильной
		X3= 968,77 кг			с2= 94 %
части		Н3= 193,74 кг			а2= 1 %

Y ₃= 61,83 кг М₃= 1030,60 кг с₃= 94 %

Рисунок 2.4 – Принципиальная схема баланса воды и волокна на машинном каландре

Сушильная часть II (досушивающие группы + поверхностная проклейка).

В процессе поверхностной проклейки бумажное полотно увлажняется. Сухость полотна после клеильного пресса зависит от концентрации клея и степени про-клейки, и заранее неизвестна. Поэтому для составления и решения системы уравнений можно провести совместный расчет клеильного пресса и досуши-

вающих групп. Схема движения потоков представлена на рисунке 2.5. Для рас-

чета принимаем, что в этой части машины оборотного брака не образуется. Рассчитаем количество клея необходимого для проклейки 1 тонны бумаги.

При степени проклейки 2,5 г/м² и концентрации раствора 15 %, расход клея по сухому веществу составит:

33

X ₄  ^{968,77  2,5}  32,20 кг, 80  0,94

где 800,94 – масса 1 м² бумаги при пересчете на а.с. вещество.

Таким образом, Y4	100		
	 32,20		1	 182,47 кг
	 15		
M4	 182,47  32,20  214,67 кг
	X4= ? кг			X1= 968,77 кг
Клей				На Каландр Y1= 61,83 кг
	Y4= ? кг			Н1= 193,74 кг
	М4= ? кг			М =1030,60 кг
	с4=15 %			1
				с1= 94 %

Из сушильной
		Клеильный			3	Досушивающие
части
X5= ? кг		пресс				группы
Y5= ? кг
Н5= ? кг			X = 0 кг
М5= ? кг			6
			Y6= 100 кг
с5= 90 %	Вода на		М6= 100 кг
	спрыски		c6= 0 %

И спаренная

вода

X₂= 0 кг Y₂= ? кг М₂= ? кг с₂= 0 %

Рисунок 2.5 – Принципиальная схема баланса воды и волокна на клеильном прессе и досушивающих группах в сушильной части БДМ

Система уравнений будет выглядеть следующим образом:

M1  M 2  M 4  M 5  M 6  0

M

1

 c  M

2

 c

2

 M

4

 c

 M

5

 c

 M

6

 c

6

 0



1

4

5



 1030,60

M1

M

4

 214,67



 100

M

6



Решив систему уравнений относительно М₂, получим:

М ₂  Y₂  324,60 кг

Таким образом, бумага, поступающая на клеильный пресс, содержит: мас-

са M₅=1040,53; сухое вещество X₅ = 936,48 кг из них наполнителя Н₅ =193,74 кг

(т.е. зольность (З) составит З  ^{193,74 100}  20,7 % ), волокна В₅ = 936,48-193,74 =

936,48

= 742,74 кг; воды Y₅ = M₅ – X₅ = 1040,53–936,48=104,05 кг.

Следовательно, с клеильного пресса сходит бумажное полотно, содержа-щее: М₃ = M₄ + M₅ + M₆ = 1355,20 кг; сухого вещества X₃ = 968,68 кг из них напол-

34

нителя Н3 =193,74 (зольность З 				193,74 100	 20,0 % ), волокна В3 = 968,68-193,74 =
			968,68
= 774,94 кг; воды Y3 = 386,52 кг. Сухость бумажного полотна после клеильного
пресса составит с3 	X 3	100	 71,48 %
		M
			3
Проверка в соответствии с уравнением 2.18:

_{ Х 4  Х 5  Х 6  Х1  Х 2 100 %  32,20  936,48 968,77100  0,009 } 0,05%

Х 4  Х 5  Х 6	32,20  936,48
в пределах погрешности.

Сушильная часть I (до клеильного пресса). Методика расчета аналогична расчету ПРС. Схема движения потоков и результаты расчета представлены на

рисунке 2.6.
		X1 = 936,48 кг
На клеильный		H1= 193,74 кг
		Y1 = 104,05 кг
пресс		М1= 1040,53 кг
		с1 = 90 %
			Испаренная		X2= 0 кг
	Сушильные			вода
	группы				Y2= 1040,54 кг
					М2= 1040,54 кг
					с2= 0 %
С прессовой		X3= 936,48 кг
части		H3= 193,74 кг

Y ₃= 1144,59 кг М₃= 2081,07 кг с₃= 45 %

Рисунок 2.6 – Принципиальная схема баланса воды и волокна в сушильной части БДМ

Прессовая часть. Исходные данные для составления системы уравнений и расчетов взяты из таблицы 2.1. Схема движения потоков представлена на рисун-ке 2.7. Для упрощения расчетов отжатую воду и воду с промывки сукон будем считать отдельными потоками.

35

В сушильную			X1= 936,48 кг
	часть		Н1= 193,74 кг
			Y1= 1144,59 кг
			M1= 2081,07 кг
Вода на			с1= 45 %
промывку сукон					Отжатая X2= ?
		Прессовая				вода	Н2= ?
Y4=M4= 3000 кг		часть					Y2= ?
X4= 0 кг							М2= ?
c4= 0 %	X3= ?						с2= 0,003 %
	Н3= ?								X5= ?
	Y3= ?					Вода с
									Н5= ?
	М3= ?					промывки
									Y5= 3000 кг
	С3= 22 %					сукон
									М5= ?
		С гауч-вала
									С5= 0,005 %

Рисунок 2.7 – Принципиальная схема баланса воды и волокна в прессовой части БДМ

Внимательно изучив имеющиеся данные, видим, что поток 5 (вода с про-

мывки сукон), можно рассчитать предварительно. Используя уравнение 2.2, оп-

ределим количество сухого вещества уходящего с промывной водой:

X

5



Y5  c5



3000 0,005

 0,150 кг

100  c5

100  0,005

Приняв количество наполнителя 60 % от общего содержания сухого веще-

ства в промывных водах получим: H5

 0,150  60 100  0,09 кг, тогда волокна В5

= 0,150-0,09 = 0,06 кг. При этом, М5

 Y5

 X 5

 3000 0,150  3000,15 кг.

Составим систему уравнений для прессовой части:

M3  M4  M1  M2  M5  0

M

3

 c  M

4

 c  M

1

 c  M

2

 c

2

 M

5

 c  0



3

4

1

5



M1  2081,07

M

4

 3000



 3000,15

M

5



В о избежание ошибок при дальнейших вычислениях, решим систему уравнений относительно M₂, как потока с наименьшей концентрацией. В резуль-

тате расчетов получим:

М₂ = 2176,492 кг;

Y₂ = 2176,427 кг;

X₂ = 0,065 кг;

36

Приняв количество наполнителя 60 %, от общего содержания сухого ве-

щества в отжатых водах, получим: H₂  0,065  60 100  0,039 кг , волокна В₂ = =0,065-0,039 = 0,026 кг.

По результатам расчета бумажное полотно, поступающее в прессовую часть с гауч-вала, будет содержать:

М₃ = 4257,71 кг;

Y₃ = 3321,015 кг;

X₃ = 936,695 кг из них наполнителя Н₃ = Н₁ + Н₂ + Н₅ = 193,870, золь-

ность З = 20,7 %, волокна В₃ = 742,826 кг.

Проверка в соответствии с уравнением 2.18:

_ ^М3 ^{ М}4 ^{ М}1 ^{ М} 2 ^{ М}5 ^_{100 % }

• ₃  М ₄

• 4257,71 3000 2081,07  2176,492  3000,15_{100  0  0,05%} ^{истина.}

4257,71 3000

Гауч-вал. Схема движения потоков представлена на рисунке 2.8.

В прессовую

X1= 936,695 кг

часть

Н1= 193,870 кг

Y1= 3321,015 кг

M1= 4257,710 кг

Вода на спрыски

с1= 22 %

В гауч-

X2= ?

Н2= ?

и гидрозатвор

Гауч-вал

мешалку Y2= ?

Y4=M4=2450 кг

М2= ?

X4=0 кг

с2= 3 %

c4= 0 %

X3= ?

а2 = 1,5 %

Н3= ?

X5= ?

Вода в сборник

Y3= ?

М3= ?

сосунной воды

Н5= ?

с 3= 14 %

Y5= ?

М5= ?

С отсасывающих

с 5= 0,02 %

я щиков

Рисунок 2.8– Принципиальная схема баланса воды и волокна на гауч-вале сеточного стола

Зная количество мокрого брака (а₂) поступающего в гауч-мешалку можно

	Х 2		Х	1а2		936,695 1,5
рассчитать X2 используя уравнение 2.6:							 14,26 кг
		100  а2				100 1,5

37

Таким образом, при зольности бумажного полотна перед прессовой ча-

стью равной 20,7 % с мокрым браком в гауч-мешалку уйдет наполнителя

H₂  14,26  20,7 100  2,95 кг . При концентрации массы в гауч-мешалке 3 %

М₂ = 475,33 кг;

Y₂ = 461,07 кг;

Система уравнений будет выглядеть следующим образом:

M3  M4  M1  M2  M5  0
M	3	 c  M	4	 c  M		 c  M	2	 c	 M	 c  0
		3		4	1	1		2	5	5

M1  4257,71
M	2	 475,33
		 2450
M	4


Во избежание ошибок при дальнейших вычислениях, решим систему уравнений относительно M₅. В результате расчетов получим:

М₅ = 4515,955 кг;

Y₅ = 4515,092 кг; X₅ = 0,903 кг;

Приняв количество наполнителя 60 %, от общего содержания сухого ве-

щества в отжатых водах, получим: H₅  0,903  60 100  0,542 кг , волокна

В₅ = 0,903-0,542 = 0,361 кг.

По результатам расчета бумажное полотно, поступающее на гауч-вал, бу-дет содержать:

М₃ = 6798,707 кг;

Y₃ = 5846,849 кг;

X₃ = 951,858 кг из них наполнителя Н₃ = Н₁ + Н₂ + Н₅ = 197,362, следова-тельно, зольность составит З = 20,74 %, волокна В₃ = 754,496 кг.

Проверка:

_ ^М 3 ^{ М} 4 ^{ М}1 ^{ М} 2 ^{ М} 5 ^_{100 % }

• ₃  М ₄

• 6798,707  2450 4257,71 475,33  4515,955_{100  0,003  0,05 %}

6798,707  2450

в пределах погрешности.

38

Отсасывающие ящики. Схема движения потоков представлена на рисун-

ке 2.9.

На гауч-вал

X1= 951,858 кг

Н1= 197,362 кг

Y1= 5846,849 кг

M1= 6798,707 кг

Вода на

с1= 14 %

Вода в сборник

гидрозатвор

Отсасывающие

сосунной воды

Y4=M4=2000 кг

X2= ?

ящики

X4=0 кг

Н 2= ?

c4= 0 %

X3= ?

Y2= ?

Н 3= ?

М

Y3= ?

2= ?

с2= 0,02 %

М 3= ?

• 3 = 4 %

• регистровой

части

Рисунок 2.9 – Принципиальная схема баланса воды и волокна на отсасывающих ящиках сеточного стола

Систему уравнений запишем в следующем виде:

M₃  M ₄  M₁  M ₂  0



_^M₃ ^{ c}₃ ^{ M} ₄ ^{ c}₄ ^{ M}₁ ^{ c}₁ ^{ M} ₂ ^{ c}₂ ^{ 0}

_M₁  6798,707

^_M₄  2000,000

Решив систему уравнений относительно потока с наименьшей концентра-

цией, т.е. М₂ получим:

М₂ = 19092,229 кг; Y₂ = 19088,411 кг;

X₂ = 3,818 кг из них наполнителя, при зольности сосунной воды 60 %,

Н₂ = 2,29 кг, волокна В₂ = 1,528 кг. Следовательно:

М₃ = 23890,936 кг; Y₃ = 22935,260 кг;

X₃ = 955,676 кг из них наполнителя Н₃ = Н₁ + Н₂ = 199,652, таким образом,

зольность составит З₃  199,652 100 955,676  20,89 кг , содержание волок-

на В₃ = 756,024 кг.

Проверка: c 	X3	100 	955,676	100  4,000 % истина.
3	M3		23890,936

39

Регистровая часть. Расчет ведется аналогично прессовой части. Предва-рительно рассчитывается поток 5, далее составляется система уравнений и реша-

ется относительно потока с минимальной концентрацией, поток 2. Схема дви-жения потоков и результаты расчета представлены на рисунке 2.10. Для расчетов были приняты следующие данные:

Зольность воды с промывки сеточного стола 80 %

		На отсасывающие			X1= 955,676 кг
		ящики
					Н1	= 199,652 кг
					Y1= 22935,26 кг
					M1= 23890,936 кг
	Вода на				с1= 4 %			Оборотная X2= 93,926 кг
промывку сетки
			Регистровая					вода	Н2= 55,756 кг
Y4=M4= 5000 кг									Y2= 185757,782 кг
				часть
X4= 0 кг									М2= 185851,708 кг
c4= 0 %		X3= 1050,111 кг							с2= 0,05 %
		Н3= 255,528 кг								X5= 0,15 кг
		Y3= 208692,683 кг						Вода с
										Н5= 0,12 кг
		М3= 209742,794 кг						промывки
										Y5= 5000 кг
		С3= 0,5 %
				с НЯ				сеточного стола М5= 5000,15 кг
										С5= 0,003 %

Рисунок 2.10 – Принципиальная схема баланса воды и волокна в регистровой части сеточного стола

Представленные результаты расчета показывают, что зольность бумажной массы поступающей в регистровую часть из напорного ящика составляет

З₃ = 24,33 %.

Проверка:

	Х 3  Х 4  Х1  Х 2  Х 5 	100 % 
	Х 3  Х 4		в пределах погрешности
 1050,111 955,676  93,926  0,15100  0,034  0,05 %
1050,111

Напорный ящик. Схема движения потоков представлена на рисунке 2.11¹. Этот узел можно рассчитать и без составления системы уравнений.

¹ - в зависимости от конструкции напорный ящик может иметь спрыски воды на пеногашение, (и) или перелив массы может отсутствовать

40

Зная, что количество перелива массы из напорного ящика 5 %, используя уравнение 2.6, определим содержание сухого вещества:

Х 2 		Х1а2		1050,111 5		 55,269 кг
		100  а2			100  5

При зольности бумажного полотна в напорном ящике 24,33 % с потоком 2

уйдет наполнителя H₂  55,269 24,33 100  13,447 кг . При c₂ = 0,5 %

М₂ = 11053,800 кг;

Y₂ = 10998,533 кг.

В регистровую		X1= 1050,111 кг
часть		Н1= 255,528 кг
		Y1= 208692,683 кг
		M1= 209742,794 кг
		с1= 0,5 %
	Напорный		Перелив из НЯ
				X2= ?
	ящик
				Н2= ?
X3= ?
				Y2= ?
Н3= ?				М = ?
Y3= ?				2
				с2= 0,5 %
М3= ?				а2= 5 %
с3= 0,5 %

С узлоловителя

Рисунок 2.11 – Принципиальная схема баланса воды и волокна в напорном ящике сеточного стола

Тогда, с узлоловителя в напорный ящик поступит:

М₃ = 220796,594 кг;

X₃ = 1105,380 кг; Н₃ = 268,975 кг

В₃ = 836,405 кг

Y₃ = 219691,214 кг;

Проверка: c 	X3	100 	1105,380	100  0,5006  0,5 % истина.
3	M3		220796,594

Узлоловитель. Схема движения потоков представлена на рисунке 2.12. При расчете материального баланса по представленной методике (без использо-

вания компьютера), концентрация поступающей на узлоловитель массы рассчи-тывается на последнем этапе.

41

В НЯ		X1=1105,380 кг
		Н1=268,975 кг
		Y1=219691,214 кг
		М1=220796,594 кг
		с1=0,5 %
	Узлоловитель		Отходы	X2=?
				Н2=?
				Y2=?
				М2=?
С питательного		X3=?
				с2=1,60 %
насоса		Н3=?		а2=5,0 %

Y ₃=? М₃=? с₃= ?

Рисунок 2.12 – Принципиальная схема баланса воды и волок-на в узлоловителе сеточного стола

Количество отходов сортирования рассчитывается по уравнению 2.6 и со-

	Х 2		Х	1а2		1105,380  5,0
ставит:								 58,178 кг	сухого вещества, в т.ч. наполни-
		100  а2					100  5,0

теля при зольности отходов сортирования З₂ = 24,33 %: Н₂ = 14,155 кг; волокна

В₂ = 44,023 кг. При концентрации отходов сортирования с₂ = 1,6 %:

		Y2  3577,947 кг ;
		М2 = 3636,125 кг
		В соответствии с законом сохранения масс:
		М3 = 224432,719 кг;
		Y3 = 223269,161 кг;
		Х3 = 1163,558 кг;
		Н3 = 283,130 кг;
		В3 = 880,428 кг.
		Тогда		концентрация поступающей на сортирование массы составит:
c3		X3	100 		1163,558	100  0,518  0,52 % , зольность З3 = 24,33 %.
		M3		224432,719

Проверка:

_ ^М3 ^{ М}1 ^{ М}2 ^_{100 }

М₃

истина.

_ 224432,719  220796,594  3636,125_{100  0  0,05%} 224432,719

42

Для определения расхода меловой суспензии подаваемой на питательный насос необходимо знать количества наполнителя приходящего с оборотными водами и оборотным браком.

Гидроразбиватель сухого брака. Схема движения потоков представлена на рисунке 2.13.

	В бассейн		X5= ?
	брака		Н5= ?
			Y5= ?
			M5= ?
			с5= 2,0 %
Оборотная вода		Гидроразбиватель			с ПРС
X4= ?					X1= 9,50 кг
Н4= ?					Н1= 1,90 кг
	X3= 9,68 кг		X2= 9,59 кг
Y4= ?					Y1= 0,61 кг
М4= ?	Н3= 1,93 кг		Н2= 1,91 кг		М1= 10,11 кг
с4= 0,05 %	Y3= 0,61 кг		Y2= 0,61 кг		с1= 94 %
	М3= 10,29 кг		М2= 10,20 кг
	c3= 94 %		с2= 94 %
	С каландра		С наката

Рисунок 2.13 – Принципиальная схема баланса воды и волокна в гидроразбивателе сухого брака

Составив систему уравнений, получим:

M 5  M 4  M 3  M 2  M1  0

M

5

 c

 M

4

 c

4

 M

3

 c

 M

2

 c

2

 M

 c  0



5

3

1

1



 10,11

M1

M

2

 10,20



 10,29

M

3



Решив систему уравнений относительно потока 4, получим:

М₄ = 1443,692 кг;

Х₄ = 0,722 кг, при зольности оборотной воды 60 % Н₄=0,433 кг; В₄=0,289 кг.

Y₄ = 1442,972 кг.

По закону сохранения масс получим:

М₅ = 1474,292 кг;

Y₅ = 1444,802 кг;

Х₅ = 29,492 кг;

Н₅ = 6,173 кг, т.е. зольность З₅ = 20,93 %; В₅ = 23,319 кг.

43

Гауч-мешалка. Схема распределения потоков и результаты расчета пред-ставлены на рисунке 2.14. Концентрация массы в гауч-мешалке, величина рас-

четная. Зольность брака после гауч-мешалки составит З₃ = 23,60 %

В бассейн		X3= 72,438 кг
брака		Н3= 17,105 кг
		Y3= 4039,017 кг
		M3= 4111,455 кг
		с3= 1,762
С узлоловителя	Гауч-мешалка		Мокрый брак
X2= 58,178 кг			X1= 14,26 кг
Н2= 14,155 кг			Н1= 2,95 кг
Y2= 3577,947 кг			Y1= 461,07 кг
М2= 3636,125 кг			М1= 475,33 кг
с2= 1,60 %			с1= 3,0 %

Рисунок 2.14 – Принципиальная схема баланса воды и волокна в гауч-мешалке

Бассейны мокрого и сухого брака. Данные узлы являются транзитными, служат для усреднения поступающего брака и в расчете материального баланса могут не рассчитываться отдельно.

Бассейн смешения брака. Схема распределения потоков и результаты рас-чета представлены на рисунке 2.15. Концентрация массы в бассейне, величина расчетная. Зольность брака после смешения составит З₃ = 22,84 %

На сгуститель X₃= 101,930 кг

Н₃= 23,278 кг Y₃= 5483,819 кг M₃= 5585,747 кг с₃= 1,825 %

Сухой брак

X₂= 29,492 кг Н₂= 6,173 кг Y₂= 1444,802 кг М₂= 1474,292 кг с₂= 2,0 %

Бассейн смешения брака

Мокрый брак

X₁= 72,438 кг Н₁= 17,105 кг Y₁= 4039,017 кг M₁= 4111,455 кг с₁= 1,762 %

Рисунок 2.15 – Принципиальная схема баланса воды и волокна в бассейне смешения брака

44

Сгуститель оборотного брака. Схема распределения потоков и результа-ты расчета представлены на рисунке 2.16. Система уравнений представлена ни-

же и решается относительно потока 2. Зольность фильтрата принята 60 %. В результате зольность оборотного брака составляет З₁ = 22,81 %.

В бассейн		X1= 101,830 кг
оборотного		Н1= 23,218 кг
брака		Y1= 2161,286 кг
		М1= 2263,116 кг
		с1= 4,5 %
	Сгуститель		Фильтрат X2= 0,100 кг
				Н2= 0,060 кг
	брака			Y2= 3322,531 кг
				М2= 3322,631 кг
Из бассейна		X3= 101,930 кг		с2= 0,003 %
смешения брака		Н3= 23,278 кг
		Y3= 5483,819 кг

M ₃= 5585,747 кг с₃= 1,825 %

Рисунок 2.16 – Принципиальная схема баланса воды и волокна на сгустителе оборотного брака

Бассейн оборотного брака. Схема распределения потоков и результаты расчета представлены на рисунке 2.17. Зольность оборотного брака после раз-

бавления составит З₃ = 23,08 %

В композиционный		X3= 102,597 кг
бассейн		Н3= 23,678 кг
		Y3= 3694,835 кг
		M3= 3797,432 кг
		с3= 3,00 %		Со сгустителя
Оборотная вода
	Бассейн			брака
X2= 0,767 кг	оборотного брака			X1= 101,830 кг
Н2= 0,460 кг				Н = 23,218 кг
Y2= 1533,549 кг				1
				Y1= 2161,286 кг
М2= 1534,316 кг				М1= 2263,116 кг
с2= 0,05 %				с1= 4,5 %

Рисунок 2.17 – Принципиальная схема баланса воды и волокна в бассейне оборотного брака

45

Ловушка волока. На ловушку поступает фильтрат со сгустителя и вода с промывки прессовых сеток. Схема распределения потоков представлена на ри-

сунке 2.18

	Осветленная			X5= ?
	вода			Н5= ?
				Y5= ?
				M5= ?
С промывки				с5= 0,001 %		Уловленное
прессовых сеток			Ловушка			волокно
X4= 0,150 кг			волокна			X1= ?
Н4= 0,09 кг						Н1= ?
	X3= 0,100 кг			X2= 0,065 кг
Y4= 3000 кг						Y1= ?
М4= 3000,150 кг	Н = 0,060 кг			Н2= 0,039 кг		М1= ?
	3			Y2= 2176,427 кг
с4= 0,005 %	Y3= 3322,531 кг					с1= 3,00 %
	М = 3322,631 кг			М2= 2176,492 кг
	3			с2= 0,003 %
	С3= 0,003 %
	Фильтрат со			Отжатая на
	сгустителя брака			прессах вода

Рисунок 2.18 – Принципиальная схема баланса воды и волокна на ловушке волокна

Составив систему уравнений, получим:

M 5  M1  M 4  M 3  M 2  0

M

5

 c

 M

 c  M

4

 c

4

 M

3

 c

 M

2

 c

2

 0



5

1

1

3



 2176,492

M 2

M

3

 3322,631



 3000,150

M

4



Решив систему уравнений относительно потока 5, получим:

М₅ = 8489,053 кг; Y₅ = 8488,968 кг;

Х₅ = 0,085 кг. Осветленная вода может содержать не более 20 мг/л частиц наполнителя (зависит от конструкции ловушки и вида наполнителя). Для расчета примем содержание наполнителя в осветленной воде 8 мг/л или 0,008 кг/м³, то-

гда Н₅ = 0,008·8,488 = 0,068 кг По закону сохранения масс получим:

М₁ = 10,155 кг;

Y₁ = 9,850 кг;

Х₁ = 0,305 кг; Н₁ = 0,121 кг, тогда зольность З₁ = 39,67 кг, В₁ = 0,184 кг

46

Питательный насос. В соответствии с принятой схемой суспензия напол-нителя подается на питательный насос перед узлоловителем. Схема распределе-

ния потоков представлена на рисунке 2.19.

	На			X5= 1163,558 кг
	узлоловитель			Н5= 283,130 кг
				Y5= 223269,161 кг
				M5= 224432,719 кг
				с5= 0,52 %		Меловая
Оборотная вода
			Питательный			суспензия
X4= ?				насос		X1= ?
Н4= ?						Н1= ?
	X3= ?			X2= 55,269 кг
Y4= ?						Y1= ?
М4= ?	Н3= ?			Н2= 13,447 кг		М1= ?
с4= 0,05 %	Y3= ?			Y2= 10998,533 кг		с1= 13 %
	М3= ?			М2= 11053,800 кг
	С3= 0,7 %			с2= 0,50 %
	С очистки			с НЯ

Рисунок 2.19 – Принципиальная схема баланса воды и волокна на питательном насосе

Однако, нельзя пренебрегать тем количеством наполнителя, которое цир-

кулирует в замкнутом цикле воды и оборотного брака. Точное количество на-полнителя вычислить невозможно, но, зная, что с регистровой водой в массу приходит 55,756+0,12=55,876 кг, а с оборотным браком 23,769 кг наполнителя.

Общее количество наполнителя, циркулирующее в замкнутом цикле составит 55,876+23,769=79,645 кг. Таким образом, поток 1 можно рассчитать предвари-

тельно:

X₁  Н₁  ^М1с1  283,130  79,645 13,447  190,038 кг  100

 М₁  ^{Х1 100}  ^19003,8  1461,831кг; Y₁  1271,793 кг с₁ 13

Составив систему уравнений, получим:

M₅  M ₄  M₃  M ₂  M₁  0

^_M₅  c₅  M ₄  c₄  M₃  c₃  M ₂  c₂  M₁  c₁  0



_M₅  224432,719

^_M₂  11053,800

M  1461,831

 1

47

Решив систему уравнений относительно потока 4, получим:

М₄ = 86411,765 кг;

Х₄ = 43,206 кг, при зольности оборотной воды 60 % Н₄ = 25,924 кг;

В₄= 17,282 кг.

Y₄ = 86368,559 кг.

По закону сохранения масс получим:

М₃ = 125505,323 кг; Y₃ = 124630,278 кг;

Х₃ = 875,045 кг;

Н₃ = 53,721 кг, т.е. зольность З₅ = 6,139 %;

В₃ = 821,324 кг.

Проверка: c 	X3	100 		875,045	100  0,697  0,7 % в пределах погрешности.
3	M3		125505,323

Вихревая очистка (каскадная схема, три ступени). Схема распределения потоков представлена на рисунке 2.20. Расчет ведется с конца (с третьей ступени).

Для расчета предложенной схемы необходимо задаться исходными дан-

ными, примем:

– общее количество отходов от поступающей на очистку массы 0,3 %;

– количество отходов на третьей ступени очистки 20 %;

– количество отходов на второй ступени очистки 15 %;

– зольность отходов очистки 80 %

												1								На питательный
																				насос
Со															7
																					5
смесительного
насоса
						2								6
		13																				10
									I									II							III
	12
	Оборотная
	вода

11

3				8
	4 Оборотная				9 Оборотная
			вода				вода

Рисунок 2.20 – Принципиальная схема баланса воды и волокна на вихревой очистке

48

Зная общее количество отходов с очистки можно рассчитать поток 11, ис-

пользуя уравнение 2.6:	Х11		875,045 0,3	 2,626 кг , тогда Н11 = 2,101 кг,
			100  0,3

В₃ = 0,525 кг. При концентрации отходов с₁₁=1,6 %: М₁₁ = 164,185 кг; Y₁₁ = 161,559 кг.

Ступень III. Зная, что количество отходов на третьей ступени составляет

20 % от поступающей массы, получим Х10		Х11	100
				 13,130 кг , при концен-
	20

трации с₁₀=0,50 % М₁₀ = 2626,000 кг; Y₁₀ =2612,870 кг. По закону сохранения масс:

М₅ = 2461,815 кг;

Y₅ = 2451,311 кг;

Х₅ = 10,504 кг. Тогда концентрация потока 5 составит с₅=0,427 %.

Разбавление перед III ступенью. Приняв концентрации 8 и 9 потоков рав-

ные с₈ = 1,40 %, с₉ = 0,05 %, составим систему уравнений:

M₁₀  M₉  M₈  0



^M10 ^{ c}10 ^{ M}9 ^{ c}9 ^{ M}8 ^{ c}8 ^{ 0}

^_M₁₀  2626,000

Решив систему уравнений относительно потока 9, получим:

М₉ = 1750,667 кг;

Y₉ = 1749,792 кг;

Х₉ = 0,875 кг. При зольность оборотной воды 60 % Н₉ = 0,525 кг По закону сохранения масс получим:

М₈ = 875,333 кг;

Y₈ = 863,078 кг;

Х₈ = 12,255 кг;

Ступень II. Зная, что количество отходов на третьей ступени составляет

15 % от поступающей на ступень массы, получим Х ₆  81,700 кг , при концен-

трации с₆=0,60 % М₆ = 13616,667 кг; Y₁₀ = 13534,967 кг. По закону сохранения масс:

М₇ = 12741,334 кг; Y₇ = 12671,889 кг;

Х₇ = 69,445 кг, тогда концентрация потока 7 составит с₇=0,545 %

Разбавление перед II ступенью. Приняв концентрации 3 и 4 потоков рав-

ные с₃ = 1,30 %, с₄ = 0,05 %, составим систему уравнений:

M₃  M₄  M₅  M₆  0



_M₃  c₃  M ₄  c₄  M₅  c₅  M₆  c₆  0



_M₆  13616,667

^_M₅  2461,815

49

Решив систему уравнений относительно потока 4, получим:

М₄ = 5906,002 кг;

Y₄ = 5903,049 кг;

Х₄ = 2,953 кг. При зольность оборотной воды 60 % Н₄ = 1,772 кг По закону сохранения масс получим:

М₃ = 5248,850 кг;

Y₃ = 5180,607 кг; Х₃ = 68,243 кг.

Ступень I. Потоки 1 и 3 уже известны, поэтому по закону сохранения масс:

М₂ = 130754,173 кг;

Х₂ = 943,288 кг; Y₂ = 129810,885 кг.

Тогда концентрация потока 2 составит с₂=0,721 %

Разбавление перед I ступенью. Приняв концентрации 13 и 12 потоков рав-

ные с₁₃ = 1,80 %, с₁₂ = 0,05 %, составим систему уравнений:

M₁₃  M₁₂  M₇  M₂  0



_^M13 ^{ c}13 ^{ M}12 ^{ c}12 ^{ M}7 ^{ c}7 ^{ M}2 ^{ c}2 ^{ 0}

_M₂  130754,173

^_M₇  12741,334

Решив систему уравнений относительно потока 12, получим:

М₁₂ = 71481,930 кг; Y₁₂ = 71446,189 кг;

Х₁₂ = 35,741 кг. При зольности оборотной воды 60 % Н₁₂ = 21,445 кг По закону сохранения масс получим:

М₁₃ = 46530,909 кг; Y₁₃ = 45692,807 кг; Х₁₃ = 838,102 кг;

Н₁₃ = Н₁ + Н₁₁ – Н₄ – Н₉ – Н₁₂ = 53,721 + 2,101 – 1,772 – 0,525 – 21,445 = 32,080 кг,

зольность составит З₁₃ = 3,83 %

Проверка:

X_приход = X_расход, следовательно X₁₃ = X₁ + X₁₁ – X₄ – X₉ – X₁₂, тогда погрешность со-ставит:

_ ^Х13 ^{ Х}1 ^{ Х}11 ^{ Х} 4 ^{ Х} 9 ^{ Х}12 ^_{100 }

• 3

• 838,102  875,045  2,626  2,953  0,875  35,741_{100  0  0,05 %}

838,102

50

Смесительный насос. Схема распределения потоков и результаты расчета представлены на рисунке 2.21. Зольность массы поступающей из БПУ соста-

вит З₃ = 3,38 %.

^{На очистку} X₃= 838,102 кг

Н ₃= 32,080 кг Y₃= 45692,807 кг M₃= 46530,909 кг с₃= 1,80 %

Оборотная вода

X₂= 6,647кг Н₂= 3,988 кг Y₂= 13287,898 кг

М₂= 13294,545 кг с₂= 0,05 %

Смесительный

насос

Из БПУ

X₁= 831,455 кг Н₁= 28,092 кг Y₁= 32404,909 кг M₁= 33236,364 кг с₁= 2,50 %

Рисунок 2.21 – Принципиальная схема баланса воды и волокна на смесительном насосе

Бак постоянного уровня (БПУ). Методика аналогична расчету напорного ящика. Данные для расчета, представлены в таблице 2.1. Схема распределения потоков и результаты расчета на рисунке 2.22.

На смесительный		X1= 831,455 кг
насос		Н1= 28,092 кг
		Y1= 32404,909 кг
		M1= 33236,364 кг
		с1= 2,50 %
	БПУ		Перелив из БПУ
			X2= 146,727 кг
			Н2= 4,957 кг
X3= 978,182 кг
			Y2= 5718,514 кг
Н3= 33,049 кг			М2= 5865,241 кг
Y3= 38123,423 кг			с2= 2,50 %
М3= 39101,605 кг
с3= 2,50 %

И з машинного бассейна

Рисунок 2.22 – Принципиальная схема баланса воды и волокна в БПУ

51

Машинный бассейн. Схема распределения потоков и результаты расчета представлены на рисунке 2.23.

_{В БПУ} ^X3^{= 978,182 кг} Н₃= 33,049 кг

Y ₃= 38123,423 кг М₃= 39101,605 кг с₃= 2,50 %

Из композиционного
бассейна	Машинный	Из БПУ
X2= 831,455 кг	бассейн	X1= 146,727 кг
Н2= 28,092 кг		Н1= 4,957 кг
Y2= 32404,909 кг		Y1= 5718,514 кг
M2= 33236,364 кг		М1= 5865,241 кг
с2= 2,50 %		с1= 2,50 %

Рисунок 2.23 – Принципиальная схема баланса воды и волокна в машинном бассейне

Композиционный бассейн. Схема распределения потоков представлена на рисунке 2.24. При составлении системы уравнений учитывается композиция бу-

маги по волокну, исходные данные в таблице 2.1.

	Лиственная		Хвойная
	целлюлоза		целлюлоза
	X5= ?		X6= ?
	Н5= ?		Н6= ?
	Y5= ?		Y6= ?
	M5= ?		M6= ?
	с5= 3,00 %		с6= 3,00 %
С ловушки					В машинный
волокна		Композиционный			бассейн
X4= 0,305 кг		бассейн			X1= 831,455 кг
Н4= 0,121 кг					Н1= 28,092 кг
	X3= 102,597 кг		X2= ?
Y4= 9,850 кг					Y1= 32404,909 кг
М4= 10,155 кг	Н3= 23,678 кг		Н2= ?		М1= 33236,364 кг
с4= 3,00 %	Y3= 3694,835 кг		Y2= ?		с1= 2,50 %
	М3= 3797,432 кг		М2= ?
	с3= 3,00 %		с2= 0,05 %
	Оборотный брак		Оборотная вода

Р исунок 2.24 – Принципиальная схема баланса воды и волокна в композиционном бассейне

Составив систему уравнений, получим:

52

M₁  M ₆  M ₅  M ₄  M ₃  M ₂  0

^_M₁  c₁  M ₆  c₆  M ₅  c₅  M ₄  c₄  M ₃  c₃  M ₂  c₂  0

	M		 M 6		30	 M
		5					6
				100

^M1  33236,364



_M ₃  3797,432 ^_M ₄  10,155

Решив систему уравнений относительно потока 2:

М₂ = 5633,282 кг;

Y₂ = 5630,465 кг;

Х₂ = 2,817 кг. При зольности оборотной воды З₂ = 60 %, Н₂ = 1,690 кг.

По закону сохранения масс получим:

30 М ₆  М₁  М ₂  М ₃  М ₄ ₁₀₀  7138,648 кг

Y₆ = 6924,071 кг;

Х₆ = 214,159 кг.

	30			100
М5  М 6 1						 16656,845	кг
	100
			 30

Y₅ = 16157,14 кг;

Х₅ = 499,705 кг.

Количество наполнителя пришедшего с целлюлозой составит:

Н  Н ₂  Н₃  Н ₄  Н₁  2,603 кг

Предположив, что потоки лиственной и хвойной целлюлозы имеют оди-

наковую зольность, получим:
(Н5	+ Н6) = 2,603 кг — 100, %		Н			2,603 30
		отсюда:		6			 0,781кг
	Н6 кг — 30, %					100

Н₅ = 2,603 – 0,781 = 1,822 кг Зольность потоков 5 и 6 составляет 0,36 %.

Проверка:

_ ^M 2 ^{ M} 3 ^{ M} 4 ^{ M} 5 ^{ M} 6 ^{  M}1 ^_{100 % }

M ₂  M ₃  M ₄  M ₅  M ₆ 

_ 5633,282  3797,432 10,155  16656,845 7138,684  33236,364_{100 %} 5633,282  3797,432 10,155  16656,845 7138,684

 0,0001  0,05 % в пределах погрешности

Бассейны регистровой воды. Баланс бассейна регистровой воды представ-лен в таблице 2.2.

53

Таблица 2.2 − Баланс бассейна регистровой воды

Название потока	М,	Y,	X,	H,
	кг	кг	кг	кг
Приход
С регистровой части сеточного стола	185851,708	185758,782	92,926	55,756
С промывки сеточного стола	5000,150	5000,000	0,150	0,120
Итого:	190851,858	190758,782	93,076	55,876
Расход
В гидроразбиватель сухого брака	1443,692	1442,972	0,722	0,433
В бассейн оборотного брака	1534,314	1533,549	0,767	0,460
В питательный насос	86411,765	86368,559	43,206	25,924
На вихревую очистку	1750,667	1749,792	0,875	0,525
	5906,002	5903,049	2,953	1,772
	71481,930	71446,189	35,741	21,445
На смесительный насос	13294,545	13287,898	6,647	3,988
В композиционный бассейн	5633,282	5630,465	2,817	1,690
Итого:	187456,197	187362,473	93,728	56,237

Недостаток регистровой воды для разбавления массопотоков восполняет-

ся сосунной водой.

Приемный бассейн хвойной целлюлозы. Схема распределения потоков и результаты расчета представлены на рисунке 2.25.

_{В РПО} X₃= 214,159 кг

	Н3= 0,781 кг
	Y3= 6924,071 кг
	М3= 7138,648 кг
После БВК хвойной	с3= 3,00 %
целлюлозы	Приемный бассейн		Оборотная вода
	хвойной
X2= 212,956 кг	целлюлозы		X1= 1,203 кг
Н2= 0,059 кг			Н1= 0,722 кг
Y2= 4519,406 кг			Y1= 2405,083 кг
М2= 4732,362 кг			М1= 2406,286 кг
с2= 4,50 %			с1= 0,05 %

Р исунок 2.25 – Принципиальная схема баланса воды и волокна в приемном бассейне хвойной целлюлозы

54

Приемный бассейн лиственной целлюлозы. Схема распределения потоков

• результаты расчета представлены на рисунке 2.26.

• _{РПО X3= 499,705 кг Н3= 1,822 кг}

	Y3= 16157,140 кг
После БВК	М3= 16656,845 кг
	с3= 3,00 %
лиственной
	Приемный бассейн		Оборотная вода
целлюлозы
	лиственной
X2= 498,859 кг	целлюлозы		X1= 1,115 кг
Н2= 0,191 кг			Н1= 0,669 кг
Y2= 10581,186 кг			Y1= 5575,954 кг
М2= 11079,776 кг			М1= 5577,069 кг
с2= 4,50 %			с1= 0,05 %

Рисунок 2.26 – Принципиальная схема баланса воды и волокна в приемном бассейне лиственной целлюлозы

БВК хвойной целлюлозы. Схема распределения потоков и результаты рас-чета представлены на рисунке 2.27.

В приемный	X3= 212,956 кг
	Н3= 0,059 кг
бассейн
	Y3= 4519,406 кг
	М3= 4732,362 кг
	с3= 4,50 %

Из БВК хвойной целлюлозы

X₂= 212,364 кг Y₂= 1557,334 кг М₂= 1769,698 кг с₂= 12,00 %