3.2 Расчёт водосборной системы []

Расход гидросмеси = 1157м3/ч=0,32м3/с

Высота смывающего слоя воды под стенкой шандера Hс=0,25 м

Расход воды через шандерный колодец:

Q_К=m b_c H_c

Где m_р-коэффициент расхода (0.3)

b_c-ширина водосливной части колодца (2м)

Q_К=0,35 2 0,25 =0.38м3/с

Число водосборных колодцев на карте намыва:

n_{К= =} = 0,66 принимаем 1 колодец

где R_n-коэффициент, учитывающий потери воды (0.8)

Расход воды через водосборную трубу:

Q_тр=µ ω

Q_тр

Где µ-коэффициент расхода

H_тр-напор воды над осью трубы (принимаем H_тр=0,9 м³; D_тр=0,5 м; L_тр=30м

ω-площадь поперечного сечения трубы

ω=

ω= =0,19625 м²

D_тр- диаметр водосбросной трубы,м

µ=

µ=

l_тр

Расход воды через водосбросную трубу должен быть Q_тр>Q_к; 0,56>0,33=>d водосборной трубы подобран правильно.

Уклон водосборной трубы:

I_тр=

I_тр =0,022=22

где R_тр

R_тр

С-коэффициент Шези:

С=(1/n) _тр^у

С=(1/0,013) 0,125^0,171=54

у=1,5

n- коэффициент, учитывающий шероховатость трубы (0,013)

Длина откоса карты намыва:

L_к=

L_к м

h_и-интенсивность наплыва (0,9)

b-ширина потока гидросмеси (50м)

Средний уклон наплывной поверхности карты:

I_ср=

I_ср

где

Q_г-л/с

S_в-консистенция гидросмеси

S_в= 100

S_в= 100=18,1%

γ_гс=1,1-плотность гидросмеси

₀=1-плотность воды

3.3 Технологическая схема переработки пгс на щебень

ДСУ для переработки ПГС на щебень в карьере Восточный ,, ОООУНИВЕРГРУПП” подобрана в зависимости от генезиса, физико-механических свойств ГП, входящих в ПГС, содержание слабых разностей, наличия загрязненных примесей и размеров валунов.

При расчёте качественно-количественной схемы приняты исходные показатели:

-Производительность по готовой продукции

-Характеристики крупности исходного материала и продуктов дробления

-Общая эффективность технологических операций

Т аблица 3.1 Эффективность технологических операций ДСУ на участке Восточный ООО ,,УНИВЕРГРУПП”

Рис. 3.3. Технологическая схема ДСУ

Наименования операции	Тип оборудования	Общая эффективность Еа,%
Предварительное грохочение перед первой стадией дробления	неподвижный колосниковый грохот инерционный грохот тяжелого типа	60-70 70-85
Грохочено перед второй стадией дробления	Вибрационный грохот	85-90
Окончательное грохочено в замкнутом цикле второй и третьей стадии дробления, промывка и обезвоживание	Инерционный грохот Вибрационный грохот	90-98
Классификация	Спиральный классификатор Гидравлический классификатор	60-70
Промывка	Корытные и вибрационные машины	85-95

-Граничные крупности разделения для операций грохочения и классификации

-Размеры выпускных щелей дробильного оборудования

-Масса и выход продуктов по схемам

-Выход классов крупности в продуктах схемы

Все выходы выражаются в % или в долях единицы от исходной горной массы и определяются по характеристикам крупности исходной горной массы, продуктов дробления, грохочения и классификации. При этом дополнительно определяются:

1. Коэффициент, учитывающий характеристики крупности продукта, поступающего на грохочения

2. Фракционная эффективность операции грохочения

На первую стадию дробления поступает материал +150мм (до700мм), на вторую +70мм, на третью +40мм. Готовой продукцией является щебень двух классов крупности:

5-20мм

20-40мм

Песок 0-5мм

Графическая интерпретация расчёта технологической схемы ДСУ представлена на (Рис.6 )

В соответствии с (Рис. 7) весь исходный материал Q_исх поступающий из карьера на ДСУ представлен как совокупность шести отдельных потоков, объёмы которых по классу крупности равны:

Q₁=γ₁ Q_исх

Q₁=0,3 117000=35100 м³

Q₂=γ₂ Q_исх=0,1217 117000=12087 м³

Q₃=γ₃ Q_исх=0,139 117000=16263 м³

Q₄=γ₄ Q_исх=0,187 117000=21879м³

Q₅=γ₅ Q_исх=0,136 117000=15918 м³

Q₆=γ₆ Q_исх0,019 117000=2223 м³

Над решётный продукт крупностью +150мм с неподвижного колосникового грохота (операция грохочения первое), поступает в щековую дробилку первой стадии дробления. Результат первичного дробления представлен как сумма потоков дробленного материала Q₇-Q₁₁, численное значение каждого из которых определяется величиной потока Q₆ и соответственно типовой характеристикой крупности продуктов дробления:

Рис. 3.4. Графическое интерпретирование расчета технической схемы ДСУ

Q₇=Q₆

Q₇=0,019

Q₈= =0,019 117000=160,3 м³

Q₉= =0,019 117000=213,7 м³

Q₁₀= =0,019 117000=326,6 м³

Q₁₁=Q₆-(Q₇+Q₈+Q₉+Q₁₀)

Q₁₁=1475 м³

После первичного дробления и операции грохочения второго (Рис. 7) над решётный продукт +70мм поступает в конусную дробилку среднего дробления как поток материала Q₁₂ принимаем размер в_щ2=40мм ширина впускной щели, К₂=2 – коэффициент закрупнения материала:

Q₁₂=Q₅+Q₁₁

Q₁₂=159,8+1475=17393 м³

Выходы продуктов второго дробления Q₁₃-Q₁₆ определяются аналогичным расчётам по первой стадии дробления с учётом типовых характеристик крупности продуктов дробления:

Q₁₃=Q₁₂

Q₁₃=17393 м³

Q₁₄=17393 =3261м³

Q₁₅=17393 м³

Q₁₆=Q₁₂-(Q₁₃+Q₁₄+Q₁₅)

Q₁₆=17393-(1087+3261+4348)=8697 м³

Расчёт стадии дробления, которые работают в замкнутом цикле, устанавливаем коэффициент замкнутого цикла К_з=3,5 и в_щ3=15мм. Определяем относительные выходы продуктов дробления γ₁₈, γ₁₉, γ₂₀:

γ₁₈=

γ₁₈= γ₁₉==

γ₂₀==

относительный выход материала циркуляционной нагрузки на дробилку КМД составляет:

γ_цирк=1-(γ₁₈+γ₁₉+γ₂₀)

γ_цирк=1-(0,095+0,286+0,380)=0,239

Общий поток материала на дробилку КМД с учётом циркуляционной нагрузки:

Q₁₇=

Q₁₇= =40772 м³

После третьей стадии дробления потоки материала Q₁₈-Q₂₁ c учётом циркуляционной нагрузки:

Q₁₈=γ₁₈ Q₁₇

Q₁₈=0,095 40772=3873,3 м³

Q₁₉=γ₁₉ Q₁₇=0,286 40772=11660,8 м³

Q₂₀=γ₂₀ Q₁₇=0,381 40772=15493,3 м³

Q₂₁=γ₂₁ Q₁₇=0,238 40772=9785,3 м³

Таким образом в результате расчёта технологической схемы ДСУ определяем объём готовой продукции:

Песок фракции 0-5мм:

Q₂₂=Q₁+Q₇₊Q₁₃+Q₁₈

Q₂₂=40102 м³/год

Щебень фракции 5-20мм:

Q₂₃=Q₂+Q₈₊Q₁₄+Q₁₉

Q₂₃=40436 м³/год

Щебень фракции 20-40мм:

Q₂₄=Q₃+Q₉₊Q₁₅+Q₂₀=

Q₂₄=36272 м³/год

Годовая производительность продукции на карьере Восточный ООО ,,УНИВЕРГРУПП”:

Р_год=

Р_{год =} 116810 м³/год

γ_общ=Р_год/Q_исх

γ_общ=116810/117000 =0,99