3.3 Обеспечение своевременной и безопасной эвакуации людей и материальных ценностей при пожаре

L>

3.3.1 Определение параметров эвакуационных выходов.

Таблица 3.6 - Параметры путей эвакуации

Поз.		Наименование ппллртприт! а	Количество выходов	Параметры выходов, м		Расстояние от НУРМ, м	Рассредоточенность, м
		1ШМСЩСНИЛ	Nro	Ь	Н	/ш	/п,
1.		2.	3.	4.	5.	6.	7.
И		Помещение разбавителей и мерников	2	1	1,95	24	-
2		Помещение полимеризаторов	2	1	1,95	20	18,5
	3	Помещение холодильников и конденсаторов	1	1	1,9	24	-
	4	Помещение 1 насосов подачи катализатора	1	1	1,95	23
	»	Коридор	2	1	1,95	10,6	По торцам здания

Эвакуационные выходы должны быть расположены рассредоточено. При наличии двух или более эвакуационных выходов минимальное расстояние между наиболее удаленными один от другого эвакуационными выходами из помещении (L), м, следует определять по формуле:

1,5л/Р

(3.3.1)

п-1

где, Р — периметр помещения, м;

п — количество эвакуационных выходов из помещения, п. 5.1.6. [9].

т | 31

№док

flodn

'lama

1-94.01.01-16/1121 ПЗ

Данные выходы являются эвакуационными так как они ведут из первого этажа непосредственно наружу или через коридор также наружу (д.5.1.1[9]).

Выходы не являются эвакуациоттыми, если отти ведут через помещение категории А и Б по взрывопожарной и пожарной опасности (п.5.1.2[9]).

Максимально возможное расстояние от наиболее удалённого рабочего места до эвакуационного выхода определяется по таблице 4 [9].

3.3.2 Определение параметров путей эвакуации

Таблица 3.7 - Параметры путей эвакуации

Поз.	Наименование помещения (коридора)	Ширина наибольшего дверного полотна, м	Параметр! Норми	>i коридора руемые	| Расстояние до наиболее удаленного выхода из помещения	Кол-во ! выходов ! из коридора
			bw, м	Лф, м
1.	2.	3.	4.	5.	6.	7.
1— i 1	Помещение разбавителей и мерников	0,85	U	2	34	1
2	Помещение 1 полимеризаторов	0,85	щ	2	21	1
3	Помещение холодильников и конденсаторов	0,85	1,2	2	27	1
4 (■	Помещение насосов подачи катализатора	0,85	1,2	2	23,8	1
5	Коридор	0,85	1,2	2	15,5	2 I

В цехе производства полипропилена все двери из производственных помещений открываются по ходу эвакуационных потоков из помещений в коридор. Расположение дверей - двухстороннее. Наибольшая ширина дверного полотна, открывающегося в коридор равна 0,85м.

Высота путей эвакуации в свету должна быть не менее 2 м, высота дверей (полотен) - не менее 1,95 м. В нашем случае фактическая высота коридора равна Ьф = 6 м.

Минимальная ширина коридоров для зданий класса Ф5 (кроме Ф5.4) должна быть не менее 1,2 м (п.5.2.3 [9]). Фактическая ширина коридора цеха производства полипропилена равна Ьф= 3,0.

Коридор является проходным, и имеет два выхода.

Расчет времени эвакуации людей

Расчёт необходимого времени эвакуации людей проводится на основании методики, изложенной в [9].

При проведении расчёта соблюдаются следующие условия:

• принимается наихудший вариант эвакуации людей из помещений и здания (по наибольшему расчётному времени эвакуации из наиболее удалённого от эвакуационного выхода помещения);

• для расчёта эвакуации в производственных помещениях ширину основного прохода принимать 2,0 м;

• не учитывать возможность выхода отдельных потоков людей из помещения, здания до подхода основного потока эвакуирующихся;

Эвакуационная ширина прохода равная ширине коридора в свету с учетом двухстороннего открытия дверей в коридор определяется согласно п.6.3.4. ТКП 45-2.02-279-2013.

Пути эвакуации горизонтальные без уклонов, и перепадов высоты (ступенек).

Ширина коридора для потока равна 3,0 м.

Расчёт времени эвакуации людей проведём на основании методики, изложенной в [12].

Исходные данные

Характеристика здания

• здание относится к П степени огнестойкости по классификации ТКП 45-2.02-279-2013;

• строительные конструкции здания соответствуют требованиям, предъявляемым к зданиям 11 степени огнестойкости по классификации ТКП 45-2.02-279-2013;

• здание одноэтажное, размеры в плане 49,5*30,5м;

Участок 1 Поток «Л» (проход по помещению полимеризаторов)

Определяем плотность потока Di, интенсивность движения qj, скорость

движения vi, время движения на 1-ом участке tj.

_D1 | ₌ ————— 10.032 73чел/м² (3.1)

11*51 21.0*2.0

где Ni — общее количество людей в потоке;

f - средняя площадь горизонтальной проекции человека в потоке для взрослого человека принимаем равной ОД25 м²/чел;

lj Шдлина прохода от наиболее удалённой точки до выхода из помещения;

Si- ширина прохода.

По табл. 2 [ 12] qi = 5 м/мин, v₁ = 100,0 м/мин;

Так как qj<q_max= 16,5 м/мин, значит на этом участке не произойдёт задержки.

t, = 1, / v,= 21,0 /100,0 = 0,21 мин. (3.2)

Участок 2 (проход через дверной проем тамбур-шлюза)

Определяем параметры движения людского потока на 2-ом участке,

движущегося через дверной проём помещения по горизонтали:

q_r8i 5-2,0 & . q2 = =—-—= 10м/мин; (3.3)

02 1

Так как Я2^<Ямах ~ 19,6 м/мин, значит на этом участке не произойдёт

задержки.

Участок 3

(3.4)

43 =

Определяем параметры движения людского потока на 3-ом участке, движущегося в тамбур-шлюзе: q₂6₂ 101

6,6м/мин;

5₃ 1,5

Так как q₃<q_Ma*⁼ 16,5 м/мин, значит на этом участке не произойдёт задержки.

По табл. 2 [12] V₃ = 100,0 м/мин;

t₃ = l3/v₃= 1,5/100,0 = 0,015 мин; (3.5)

Участок 4 (проход через дверной проем тамбур-шлюза)

Определяем параметры движения людского потока на 4-ом участке, движущегося через дверной проСм помещения по горизонтали

_q4=aA₌2io_{=10M/MMH; (36)}

Так как q₄<q_max= 19,6 м/мин, значит па этом участке пе произойдёт задержки.

Участок 5 (проход через по коридору) Определяем параметры движения людского потока на 5-ом участке, движущегося по коридору помещения по горизонтали:

q₄-5₄ 10*1,5

45 =

б₅ 3 По табл. 2 [12] V₃ = 100,0 м/мин U = U / vs= 4,475 /100,0 = 0,044 мин

5м/мин;

(3.7) (3.8)

Участок 6 Поток «Б» Определяем плотность потока D2, интенсивность движения q^, скорость движения v₆, время движения на 6-ом участке

N 6-f 160,1

щм

(3.9) (З.Ю)

= 0,029чел/м ;

1₆-б₆ 34,0-2,0 По табл. 2 [ 12] q₆ = 1 м/мин, v₆ = 100,0 м/мин; U = 1б / v₆= 34 /100,0 = 0,34 мин

Участок 7 (проход через дверной проем тамбур-шлюза) Определяем параметры движения людского потока на 7-ом участке, движущегося через дверной проём помещения по горизонтали:

1-94.01.01-16/1121 ПЗ

Ъст

Шк

шт

Пода

_ ал -8б 1-2,0 ~ .

q7 —— = = 2м/мин; (3.11)

87 1

Так как Я7<Ямя* ⁼ 19,6 м/мин, значит на этом участке не произойдёт задержки.

Участок 8

Определяем параметры движения людского потока на 8-ом участке, движущегося в тамбур-шлюзе: q7*87 21

q« щ = = 1,3м/мин; (3.12)

⁴⁵ 6g 1,5 ^V

Так как q8<q_wax= 16,5 м/мин, значит на этом участке не произойдёт задержки.

По табл. 2 [12] V» = 100,0 м/мин;

t₈ = 18/ v8= 1,5/100,0 = 0,015 мин; (3.13)

Участок 9 (проход через дверной проем тамбур-шлюза) Определяем параметры движения людского потока на 9-ом участке, движущегося через дверной проём помещения по горизонтали

qg 1₌ WJjS _{= 1 95м} j _{мин; (3 14)}

89 I

Так как q9^<q_max⁼ 19,6 м/мин, значит на этом участке не произойдёт задержки.

Участок 10 (слияпие потоков «А» и «Б») _ Яб Ьо + чь-Ь,₌1 2 + 3 З_{=3 7м/} ¹⁰ 8₁₀ 3

Тю = 1ю / Vio= 4,475/100,0 = 0,0475 мин. (3.15)

Участок 11 (проход через дверной проем коридора) Определяем параметры движения людского потока на 11 -ом участке, движущегося через дверной проём помещения по горизонтали

_Ч11=М^10₌^3₌5,6м/мии; (3.16)

8ц 2

Так как q_n<q_max= 19,6 м/мин, значит на этом участке не произойдёт адержки.

Определим расчетное время эвакуации:

*расч.зала ~~ у. (317)

*расч. =*1 +t2 + t3 +••^+ti ^+t3ад. =0,34+0,015=0,624 мин (3.18)

Расчёт необходимого времени эвакуации людей.

Расчет необходимого времени эвакуации людей из объекта оизводится для наиболее опасного варианта развития пожара, бактеризующегося наибольшим темпом нарастания опасных факторов кара (ОФП) в рассматриваемом помещен™, по методике [11]. обходимые исходные данные, промежуточные и конечные результаты

До?

_Г\Ш

Подп

/Ъст 35

расчета определены по данным технического задания, в соответствии с базой данных типовой горючей нагрузки и содержатся в таблице 3.8.

Наименование	V, м3	Н, м	Z	0, МДж/кг	П	В, кг	V, м/с	кг/(м с)
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Помещение производства полипропилена	1884,9	6	0,4	41,87	0,97	25,9	0,0045	0,0617

Наименование	А, кг/с3					1 П Нп м /к г		1крш,с		L(J2, кг/кг	С2, с	Leo, кг/кг
1	10			11		12		13 ■ —		14	15	16
Помещение производства полипропилена	0,0000013			215		256		143		1,437	252	0,0022
Продолжение таблицы 3.S			j
Наименование		t 00 с	1 / ' на> кг/кг		/ В с		!'С()2, кг/кг		t Ш с		I *кр» С		! t,,6, мин
/		17	18		19		20		21		22		23
Помещение производства полипропилена		не опасен 1	0,006		не опасен		1,285		не опасен		143		1.9

^Свободный объем каждого отдельно взятого помещения V, мЗ, является результатом разности между его геометрическим объемом и объемом оборудования и предметов, находящихся внутри и принимается равным 80 % его геометрического объема.

V = 0,8 Угеом = 0,8 S* Н=0,8-306 -6 =1468,8m^j (3.20)

где Н - высота помещения, м; S - площадь помещения, м2. Параметр Z, учитывающий неравномерность распределения ОФП по высоте, определяется по формуле (3.21): Z = h / II ехр (1,4 h / 1Г)= 1,7/6 ехр (1,4 1,7 / 6)=0,4 (3.21)

где h- высота рабочей зоны - 1,7 м. Определяется высота рабочей зоны по формуле (3.22)

h = h_M +1,7-0,56, (3.22)

где Им = Зм. — высота площадки, на которой находятся люди, под полом помещения, м;

5 — разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м.

36

Пода

Палю

Ш

лист

А^едок

размерный комплекс В, кг, зависящий от теплоты сгорания горючего материала и свободного объема помещения, определяется по формуле (3.23):

353 C_p V

В =

I (l-p)-tj-Q где V — свободный объем помещения, мЗ; ф = 0,25 — коэффициент теплопотерь; Q - низшая теплота сгорания, МДж кг-1; rj — коэффициент полноты сгорания;

Ср = 0,001185 МДжкг-1 - удельная изобарная теплоемкость воздуха при температуре 500 °С.

„ 353 0,001185 1884,9

Я — — Q КГ

(1-0,25) 0,97-41.87 ' Размерный параметр А, кг-с^-3, учитывающий удельную массовую \

скорость выгорания горючего материала и площадь пожара, определяется по формуле(3.24):

А= 1,05 • \jfF ■ v², (3.24)

где п =3 — показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени для кругового развития пожара; \|/F - скорость выгорания, кг м^? с¹;

(3.23)

v — линеиная скорость оаспространения пламени. А= 1,05 0,0617• (VOG45⁷=0,000001Зкг/с³

Критическая продолжительность пожара по повышенной температуре t*p, с, определяется по формуле (3.25):

1+-

«Р Л _л

70-L

(3.25)

(273 + /₀)-Z₁

70-20

.=93 с.

0,0000013

(273+ 20)-0,4

т ²⁵'⁹

т

1+

Критическая продолжительность пожара по потере видимости , с, определяется по формуле(3.26):

b

.ПТ!

'*г »

1-

-in

(3.26)

А

Щ $ ' Dm -Z

гдеЕ = 50 лк - начальная освещенность; а = 0,3 - коэффициент отражения

предметов на путях эвакуации;

Dm - дымообразующая способность горящего материала; 1пр = 20 м - предельная дальность видимости в дыму.

25.9

[0,00000013

in

L 1884,9• Ы(\, 05 • 0,3 • 50)Т |³_ 20-25.9-256 0,4 J J ^_89° Критическая продолжительность пожара по пониженному содержанию кислорода (02) Щ с, определяется по формуле (3.27):

0.044

Щ -L_n

( ' °^J + 0,27) ■ Z

#<% =

1-

(3.27)

К

где L02 - удельный расход кислорода, 25,9

= 95 С

25 9 1437

0,044

А -

in

1-

0,000001:

zd,у ₊о 27)-0,4 1884 9

Критическая продолжительность пожара по угарному газу (СОс, определяется по формуле (3.28):

(3.28)

1 Щ11 У-Х У)"

С =\—Jn\\- \

id L B L Z\

где L - удельный выход угарного газа (СО) при сгорании 1 кг горючего материала;

X = 0,00116 кг/мЗ - предельно допустимое содержание угарного газа

(СО).

1

25,9

Ы

0.0000013

1884,9 0,00116 25,9-0,0022-0,4

Результат выражения, располагающегося под знаком натурального логарифма, является отрицательным числом.

Критическая продолжительность пожара по углекислому газу (С02), £крС02, с, определяется по формуле (3.29):

1

УХ B-L-Z

ж

(3.29)

-Г

ШмШ

где L - удельный выход углекислого газа (С02) при сгорании 1 кг горючего

материала;

X = 0,11 кг/мЗ - предельно допустимое содержание углекислого газа LC02).

an 38

btt

Ш

Подп

шШ

lam

1-94.01,01-16/1121 ПЗ

25,9 10,0000013

1884,9 0,

25,9-1.285-0,4

Результат выражения, располагающегося под знаком натурального логарифма, является отрицательным числом.

Критическая продолжительность пожара по парам синильной кислоты (НС1), tKpHCl, с, определяется по формуле (3.30).

f I

.на _ J ^В р„

УХ BLZ

(3.30)

I!

где L - удельный выход паров синильной кислоты (НС1) при сгорании 1 кг горючего материала;

X = 0,000023 кг/мЗ - предельно допустимое содержание паров синильной кислоты (НС1).

1

HCT_f 25,9 Г 1884,9-0,000023 Т¹]³ "[0,0000013 *[ 25,9-0.006-0,4 J j

Результат выражетптя, располагающегося под знаком натурального логарифма, является отрицательным числом.

Если результат выражения, располагающегося под знаком натурального логарифма, является отрицательным числом, то данный ОФП не представляет опасности.

Из полученных в результате расчетов значений критической продолжительности пожара выбирается минимальное:

t кр = min {t крТ; t крПВ; t кр02; t крС02; t крСО; t крНС1}. Итоговое значение необходимого времени эвакуации людей t„6, мин, определяется по формуле (3.31):

t„6 = 0,8t_Kp/60. (3.31)

1_нб = 0,8 -89/60=1,19мин. Анализ расчетных данных.

Соотношение расчетного времени эвакуации людей с учетом времени начала эвакуации и времени блокирования путей эвакуации, принятого равным необходимому времени эвакуации по [11]: t_p = 0.624+0,5=1.124 < U = 1,19 мин;

Таким образом, заложенные в проект технологические, объемно- планировочные и конструктивные решения позволяют обеспечить безопасность людей при пожаре из помещения адсорберов.

						1-9U 0101-16/1121 ПЗ
Рн		Лист	Н°док	Подп	йот	! У ". U I. U ! /(// / /£т / / /«-/	39