3.2.Берілген беріліс цилиндірлі, қисық тісті, жабық.Редуктордың баяу сатысының есебі.

T_2T=97,77

U_T=2.16

ω_2T=0,36

3.2.1.Беріліс параметрлерінің негізгі есептемелері

Ось аралық қашықтығы .

мұндағы К_а- көмекші коэффициенті. К_а= 43

ψ_а-ортаңғы сызық бойымен жиек енінің коэффициенті, ψ_а=0,3.

Ψ_d= 0,5 ψ_а (U_Б + 1)

Ψ_d= 0,5*0,3(2.8+1) = 0.57

3.2.1.Ось аралық қашықтық:

мұндағы К_а= 43

а_w=43*(2.16+1)

МЕСТ бойынша a_w=100 мм деп аламыз.

3.2.2. Ілініс модулін анықтау.

m=2K_m*T_2T*1000*K_FE/d₂*b₂*[σ_F]

мұндағы К_m=5,8

d₂=2a_W*U_Т/(U_Т+1)

d₂=2*100*2.16/(2.16+1)=136 мм

b₂-дөңгелек тәжінің ені.

b₂= ψ_а*a_W

b₂=0,81*100=81 мм

m = =0,3 мм

m 1 деп қабылдаймыз

3.2.3.Тістердің иінкіш бұрышының нақты мәнін анықтау.

β=arcsin (3.5*m/b₂);

β=arcsin (3.5*1/81)=0.1

cosβ_min=0,999

3.2.4. Шестерня мен дөңгелек тістерінің суммарлық саны.

z_∑=(2а_w*cosβ_min)/m;;

z_∑=2*100*0.999/1=199

z_∑=199

3.2.5.β бұрышының шын мәндік көлемін анықтау.

β=arccos (z_∑*m/2a_w);

β=arccos(199*1/2*100)=0.995

cosβ= 0,99

3.2.6. Шестерня тістерінің санын анықтау.

z₁= z_∑/1+U_Т;

z ₁ = 199/1+2.16 = 62,2

3 5,65 = 30 ) .2.7.Дөңгелек тістерінің санын анықтау.

z₂= z_∑-z₁

z₂=199-9=190

3.2.8. Uф. нақты беріліс санын анықтау

U_Ф=z₂/z₁;

U_Ф=190/62,2=3.05

∆U=‌‌‌(│U_Ф –U_Б│/U_Б )*100 %≤4 %

∆U=(3.05 – 2.16)/2.16*100%=4% ≤4 %

3.2.9. Нақты ось аралық арақашықты алынған стандартын салыстырамыз.

a_w=(z₁+z₂)*m/2*cosβ;

a_w=(190+62,2)1/2*0.98=128

3.2.10. Берілістің нақты негізгі геометриялық параметрлері бөлгіш диаметрі.

d₁=m*z₁/cosβ;

d₁=1*62,2/0.98=63.46

d₂=m*z₂/cosβ;

d₂=1*190/0.98=193,87

d_a1=d₁+2m;

d_a1=63,46+2*1=65,46

d_a2=d₂+2m;

d_a2=193,87+2*1=194,87

Тістің қорғанының диаметрі.

d_f1=d₁-2.4m;

d_f1=63,46-2.4*1=61.06

d_f2=d₂-2.4m;

d_f2=193,87-2.4*1=191,47

Венецтің ені.

b₁= b₂+3

b₂= ψ_а*a_W

b₂=0,25*63=20

b₁=20+ 3= 23мм

3.2.11. Ось аралық арақашықтарын тексеру.

a_w=(d₁+d₂)/2;

a_w=(63.46+193.87)/2=128 мм

3.2.12. Шестерня мен дөңгелектің жарамдылығын тексеру.

Dзаг Dпред

Dзаг1=da₁+6 мм

Dзаг1 =65.46+6=71.46 мм

Sзаг≤ Sпред

Sзаг=b₂+4 мм ≤Sпред

Sзаг=20+ 4 =24 мм

3.2.13. Байланыс кернеулерін тексеру.

Мұндағы, К=376- көмекші коэффициенті.

F_t- Ілініс күшінің айналымы.

F_t=2*Т_2T*10³/d₂;

F_t=2*46,75*1000/193,87 = 482,28 H

V= ώ_2T* d₂/2000

V=0,36*193,87/2000=0,04 м/с

Тізбекті берілістің дәлдік дәрежесі - 9;

К_Нα- тістерарасындағыжүктеменібөлудіескеретін коэффициент,

Бұл үшін дөңгелектің перифериялық жылдамдығына байланысты берілудің дәлдігін анықтаймыз.

К_Нα=1.13

К_НV - динамикалық жүктеме коэффициенті, ол берілістің дәлдік дәрежесіне және доңғалақтардың перифериялық жылдамдығына байланысты.

К_НV=1.2

σ_н=

КНα - тісті арасындағы жүктеменің бөлунуін ескеретін коэффициент.

КНα 62 [1] беттегі 4.2.кестегі беріліс нақтылығымен және дөңгелектің υ=1.68 м/с айналу жылдамдығына байланысты 4.2. [1] суреттегі графикпен анықталады;

КНα=1.13

Кнv= 1.2

3.2.14. Шестерня және дөңгелек тістерінің беріліс кернеуін тексеру.

σ_F2=Y_F2 *Y_β(F_t/b₂*m)*K_FV*KH_α*K_FЕ ≤[σ]_F2

σ_F1= σ_F2*Y_F1/Y_F2 ≤[σ]_F1 ;

мұндағы

Y_F1,Y_F2- дөңгелектің тісті нысанын және тісті берілу коэффициенттері. Бұл байланысты.Тістердің санына балама және құралдың ығысуы x = 0 болса, бізде қисық сызық жоқ ;

z_V=z/cos³_β

z_V1=62,2/0,94= 66,17

z_V2=190/0,94= 202,12

Y_F1=3.61

Y_F2=3.78

Y_β- тістіңбейімділіккоэффициенті.

Y_β=1-(β/140);

Y_β=1-0.9/140=0,994

σ_F2=3,78*0,994*(1891.6/30*1.25)*1.2*1,13*0,8= 203.2Н/мм² ≤255,655

σ_F1= (203.2*3,61)/3,78 = 194.06Н/мм²≤ [σ]_F1

[σ]_F2 =203.2Н/мм²