Вычисление абсцисс опоры активного давления грунта
|
Слои и отметки характер точек
|
q0
кПа |
ρ i
т/м3 |
h i
м |
ρ i h i
кПа |
∑ρh
кПа |
q+∑ρi hi кПа |
i
град |
ai |
eλi cφ3 -2citg(45-φi/2), кПа |
К1
|
eai [q0+∑(ρihi)] λφiК1 кПа |
|
1. |
40 |
1.88 |
1 |
18.8 |
18.8 |
58.8 |
41 |
0.207 |
0 |
2.35 |
28.57 |
|
2. |
40 |
1.88 |
1 |
18.8 |
37.6 |
77.6 |
41 |
0.207 |
0 |
2.35 |
37.71 |
|
3. |
40 |
1.88 |
1 |
18.8 |
56.4 |
96.4 |
41 |
0.207 |
0 |
2.35 |
46.85 |
|
4. (УВ) |
40 |
1.88 |
1 |
18.8 |
75.2 |
115.2 |
41 |
0.207 |
0 |
2.35 |
56.03 |
|
5. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
90.2 |
130.2 |
29 |
0.346 |
0 |
1.74 |
78.38 |
|
6. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
105.2 |
145.2 |
29 |
0.346 |
0 |
1.74 |
87.41 |
|
7. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
120.2 |
160.2 |
29 |
0.346 |
0 |
1.74 |
96.44 |
|
8. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
135.2 |
175.2 |
29 |
0.346 |
0 |
1.74 |
105.47 |
|
9. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
150.2 |
190.2 |
29 |
0.346 |
0 |
1.74 |
114.5 |
|
10. (Дно) |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
165.2 |
205.2 |
29 |
0.346 |
0 |
1.74 |
123.53 |
|
11. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
180.2 |
220.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
163.95 |
|
12. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
195.2 |
235.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
175.12 |
|
13. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
210.2 |
250.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
186.28 |
|
14. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
225.2 |
265.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
197.45 |
|
15. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
240.2 |
280.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
208.62 |
|
16. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
255.2 |
295.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
219.79 |
|
17. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
266.4 |
306.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
227.98 |
|
18. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
270.2 |
310.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
230.96 |
|
19. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
285.2 |
325.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
242.13 |
|
20. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
300.2 |
340.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
253.29 |
|
21. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
315.2 |
355.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
264.46 |
|
22. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
330.2 |
370.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
275.63 |
|
23. |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
345.2 |
385.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
286.8 |
|
24. (Торец) |
40 |
1.50 |
1 |
15.0 |
360.2 |
400.2 |
22 |
0.454 |
-10,79 |
1.64 |
297.97 |
Где q-распределенная нагрузка на поверхности грунта дна (крепление железобетонными платами, каменная наброска для закрепления дна), кПа; согласно исходным данным (рис.1)
q =0
ρ
i и h
i –
то же, что
и в формуле для вычисления активного
давления lai
ai – коэффициент пассивного давления грунта (опор).
где 
- то же, что и в формуле для вычисления
k-
Коэффициент, учитывающий трение грунта
о шпунтовую стенку, определяется по
табл.2 методических указаний по выполнению
настоящей РГР 
= 1.640
3.7. Так как с левой
стороны шпунтовой стенки до дна грунт
отсутствует, то 
=
= 0
Вычисляем для третьего слоя:
Сумма:
3.8 Имеющийся
природный слой грунта ниже дна обладает
сцеплением 
= 8 кПа.
Поэтому в пределах
всего этого слоя грунта пассивное
давление увеличивается на величину:
=
2×8tg(450
+
)
= 16×tg
560
= 16 × 1.482 = 23.712
3.9 Вычисление абсцисс опоры пассивного давления грунта на шпунтовую стенку сводим в табл.2, аналогичную табл.1 настоящей РГР.