100,27, КДж/кг;

Потери тепла от химической и механической неполноты сгорания топлива изависят от вида топлива и способа его сжигания и принимаются на основании опыта эксплуатации из /1/.и

;

Потери тепла от наружного охлаждения определяются по графику /1/ в зависимости от паропроизводительность котла. ПриD=66,66 кг/с %.

Потери тепла определяются по формуле:

/1/,

где ,кДж/кг.

%

Коэффициент полезного действия брутто определяется по формуле: %.

Расход топлива, подаваемого в топочную камеру, определяется как:

, кг/с;

Полезно используемое тепло в котле:

, кДж/с /1/;

- количество тепла, затраченного на превращение питательной воды, поступающей в котел в перегретый пар, кДж/с;

- количество тепла, затраченное на получение котловой воды, удаляемой с непрерывной продувкой.

=66,66 кг/с (см 1);

=3434,8 кДж/кг (см. 6);

кДж/кг (см. 7);

=1639,7 кДж/кг по , МПа /2/;

- расход пара на продувку;

Для котлов высокого давления ,кг/с.

кВт.

кг/с=74,2 т/ч.

Расчетный расход топлива определяется по формуле:

кг/с=73,58 т/ч.

10 Выбор, обоснование и расчет горелочных устройств

Горелочное устройство, это устройство через которое топливо и необходимый для горения воздух вводится в топочную камеру.

По рекомендациям /табл. 6.2, 1/, выбрано 8 горелок расположенных в два яруса.

Тепловая мощность одной горелки:

, МВт;

Производительность одной горелки определяется как:

, кг/с;

Габаритные размеры и размеры выходных амбразур горелок определяются через площади сечений каналов, необходимых для прохода пылевоздушной смеси и вторичного воздуха.

; /1/

, /1/

где и- объемный раход через горелку пылевоздушной смеси и вторичного воздуха, соответственно,;

=24 и =40 - скорость пылевоздушной смеси и вторичного воздуха в каналах горелки,, см /табл. 6.6, 1/.

, где – расход топлива,- объемное количество отработавшего сушильного агента,; /1/

, где - коэффициент подачи через горелку вторичного воздуха , из /1/;

–расход топлива на котел;

- температура горячего воздуха;

, значения ,,,,берем из /3/;

=53% - суммарное количество воздуха на входе в пылеприготовительную установку в долях от ;

;

- коэффициент, который учитывает возможность увеличения присосов в условиях эксплуатации из-за нарушения плотности пылесистемы;

- коэффициент учитывающий присос воздуха в пылеситсеме.

;

, ;;

, ;;=2.

Соотношения высоты и ширины каналов: и, отсюда ширина горелки, м;

, м, из условия ;

Высота горелки , м.

, рекомендуется 4, так как при этом соотношении факел горелки наиболее устойчив.

Все размеры и габариты смотреть на рисунке 8.

Рис. 8 – Горелка прямоточная

Заключение

В этой курсовой работе на основе анализа исходных данных топлива и расчётов для котла с естественной циркуляцией, паропроизводительностью Д_пе=240 т/ч, давлением и температурой перегретого пара соответственно Р_пе=13,8 МПа и t_пе=540˚С, температурой питательной воды t_пв=210˚С при сжигании бурого угля Реттиховский 1Б приняты следующие решения:

- топка камерная, компоновка котла П-образная;

- пароперегреватель четырёхступенчатый, состоящий из радиационной, ширмовой и двух конвективных ступеней;

- воздухоподогреватель рекуперативный трубчатый, используемый для подогрева воздуха до температуры t_г.в=400˚С, предварительный подогрев в калорифере отсутствует;

- температура уходящих газов _ух=145˚С, температура газов на выходе из топочной каме-ры =1100˚С;

- компоновка низкотемпературных поверхностей нагрева (воздухоподогревателя и эконо-майзера)- двухступенчатая в рассечку;

- коэффициент полезного действия котла =89,463%, расход топлива подаваемого в топку, В=20,86 кг/с, расчётный расход топлива В_р также составляет 20,44 кг/с;

- горелки расположены тангенциально в два яруса, число горелок равно 8.