Выбор автоматического выключателя

Автоматический выключатель должен защищать сеть от токов коротких замыканий и от перегрузки, поэтому выбирается автоматический выключатель с комбинированным расцепителем.

1. Значение номинального напряжения автоматического выключателя U_нв должно соответствовать значению номинального напряжения сети U_ном

U_нв U_ном,

U_нв 0,4 кВ.

2. Значение номинального тока теплового расцепителя должно быть больше или равно максимальному длительному расчетному значению тока группы электроприемников

.

3. Ток срабатывания электромагнитного расцепителя отстраивается от пускового тока наиболее крупного двигателя

,

где K_н – коэффициент надежности, учитывающий разброс параметров выключателя (для автоматических выключателей типа ВА 47-29 K_н = 1,5)

Выбираем автоматический выключатель (рис. П.5.7), данные которого приведены в табл. П.5.9.

Таблица П.5.9

Серия автомата	Число полюсов	Номинальный ток, А	Характеристика срабатывания расцепителя
ВА 47-29	3	25	B

Автоматические выключатели ВА 47-29 предназначены для защиты от перегрузки и токов короткого замыкания электрических цепей с единичными и групповыми потребителями электрической энергии.

Выключатели ВА 47-29 с характеристикой срабатывания от тока короткого замыкания В (рис. П.5.7) имеют следующие области применения:

– бытовые цепи, выполненные алюминиевыми и медными проводами;

– нагрузки производственного характера с электродвигателями и пуско-регулирующими аппаратами люминесцентных ламп.

На рис. П.5.8 пунктирная линия – это верхняя граница время-токовой характеристики для автоматических выключателей с номинальным током

Рис. П.5.7. Автоматический выключатель ВА 47-29

Рис. П.5.8. Время-токовая характеристика В

автоматического выключателя ВА 47-29

Проверяем чувствительности отсечки при двухфазных и однофазных коротких замыканиях. Расчетные значения коэффициентов чувствительности при двухфазных и однофазных коротких замыканиях определяются по соотношениям

где – минимальные токи коротких замыканий в точке К1, k_р – коэффициент разброса срабатывания отсечки по току (рекомендуется принимать 1,1k_р не менее 1,4–1,5).

Подставив значения, получаем

7. Проверка кабеля на термическую стойкость

Проверка термической стойкости кабеля основана на расчете теплового импульса – количества тепла, которое выделяется в активном сопротивлении кабеля при протекании через него тока короткого замыкания за время начала короткого замыкания до полного погашения дуги при его отключении. Время действия тока зависит от параметров установленной защитной и коммутационной аппаратуры.

Минимально допустимое сечение кабеля по термической стойкости определяется по выражению

где – максимальное значение расчетного тока короткого замыкания; – собственное время отключения защитного аппарата; Т_а – среднее значение постоянной времени апериодической слагающей тока короткого замыкания (Т_а = 0,01 с); С – постоянная времени, зависящая от вида изоляции и материала жил кабеля, определяется при условии, что температура нагрева проводников при коротком замыкании не превышает допустимую – 150 °С для поливинилхлоридной и резиновой изоляции (табл. П.5.10).

Кабельная линия 1

_{Кабельная линия 2}

Таблица П.5.10

Значения функции С и расчетных значений температуры для кабелей

Кабель	Функция С, А×с1/2/мм2	Расчетное значение температуры проводника, °С
		начальная	конечная
Кабели с алюминиевыми однопроволочными жилами и бумажной изоляцией То же, с многопроволочными жилами Кабели с медными однопроволочными жилами и бумажной изоляцией То же, с многопроволочными жилами Кабели с алюминиевыми жилами и поливинилхлоридной или резиновой изоляцией То же, с медными жилами Кабели с алюминиевыми жилами и полиэтиленовой изоляцией То же, с медными жилами	92 98 140 147 75 114 62 94	65 65 65 65 65 65 65 65	200 200 200 200 150 150 120 120