3.3. Нагрузки от мостовых кранов

Вертикальное давление кранов (D_maxиD_min) определяем по линиям влияния от установки двух сближенных кранов, при их невыгоднейшем для колонны положении на подкрановых балках, расположенных на одной линии, т.е. колеса одного крана ставятся над опорой, а другой вплотную к первому (рис.10).

Расчетное давление на колонну, к которой приближена тележка крана

где кН - нормативное вертикальное усилие колеса, см. п.2.1;

у - ординаты линии влияния (рис.10);

g_т = 1,5 кН/м² - полезная нормативная нагрузка на тормозной площадке;

b = 1,5 м - ширина тормозной площадки;

 - коэффициент сочетаний ( = 0,85 - для групп режимов работы кранов 1К...6К;

=0,95 - для групп режимов работы кранов 7К, 8К);

G_n = g_п.б.BL/2 = 0,41236/2 = 86,4кН –

• нормативный вес подкрановых конструкций, условно включенный во временную нагрузку.

Нормативное усилие, передаваемое колесами другой стороны крана

кН.

Расчетное давление на противоположную колонну

Вертикальное давление кранов приложено с эксцентриситетом е=0,5h_н= =0,51,5 = 0,75мпо отношению к геометрической оси колонны и в этом сечении возникают сосредоточенные моменты

M_max = eD_max = 0,752853 = 2140 кНм;

M_min = eD_min = 0,75923 = 736,5 кНм.

Нормативнаое значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызванной торможением тележки, передаваемое одним колесом

кН.

Наибольшее горизонтальное давление от двух кранов на поперечную раму, вызванное торможением тележки, определяем при том же положении их, что и при определении вертикального давления

кН.

3.4. Ветровая нагрузка

Нормативное значение ветрового давления для II-го ветрового района (принимается по карте 3 обязательного приложения 5 СНиП 2.01.07-85)=0,3кПа. Для типа местности В коэффициентыk, учитывающие изменение ветрового давления по высотеz, определяем по табл.6 [5], составляют:

z= 10м-k= 0,65;

z= 20м-k= 0,85;

z= 40м -k= 1,1.

Расчетные значения средних составляющих ветровой нагрузки _mна высотеzнад поверхностью земли определяем по формуле

_m = _n _f  _o kcB= 0,951,40,3k0,812 = 3,83k кН/м,

где с -аэродинамический коэффициент, для наветренной стороны - с = +0,8, для подветренной стороны - с = -0,6;

В = 12 - шаг рам;

_f – коэффициент надежности по ветровой нагрузке, п.6.11 [5].

Линейная распределенная нагрузка при высоте:

z= 10м -₁₀= 3,830,65 = 2,48кН/м;

z= Н_о= 16,8м - _16,8= 3,830,786 = 3,0кН/м,

z= 23,3м - _23,3= 3,830,891 = 3,4кН/м,

где Н_о - отметки низа строительной конструкции, Н_о = 16,8 м, (см.п.1.2.);

k = 0,786 - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте для z=H₀, определяется по линейной интерполяции;

23,3 м - отметка верха фонаря (см.рис.3);

0,891 - коэффициент k, соответствующий отметки 23,3 м.

Изгибающий момент в защемленной стойке (колонне) от фактической ветровой нагрузки (рис.11)

Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка с наветренной стороны

кН/м.

Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка с подветренной стороны

кН/м.

Ветровую нагрузку, действующую на участке от низа стропильной фермы до конька фонаря, заменяем сосредоточенными силами (W,W'), приложенными на уровне нижнего пояса фермы

кН,

кН.

Схема приложения ветровой нагрузки показана на рис.12.