7. Круговая диаграмма и рабочие характеристики.

188. Выбираем масштаб тока c_I таким, чтобы диаметр рабочего круга диаграммы был в пределах 200 – 300 мм.

А/мм.

Принимаем c_I =0,3 А/мм.

189. Определим диаметр рабочего круга D_A по (9 – 301)

D_A = U₁ (c_Ix_K); (7.1)

D_A = 220 / (0,3 · 3,49) = 210 мм.

190. Определим масштаб мощности с_Р по (9 – 302)

с_Р = m₁U₁c_I  10^-3; (7.2)

с_Р = 3 · 220 · 0,3 · 10^-3 = 0,198 кВт/мм;

191. I_CP = 5,22/0,3= 18,5 мм. (7.3)

192. I_CА = 0,439/0,3 = 1,46 мм. (7.4)

193. ВС = 2₁  100 = 2 · 0,034· 100 = 6,8 мм. (7.5)

194. ВЕ = r₁  100x_K = 1,952 · 100 / 3,49 = 50,5 мм. (7.6)

195. BF = r_K  100x_K = 2,56 · 100 / 3,49 = 73,6 мм. (7.7)

8. Максимальный момент

196. Переменную часть коэффициента статора _П1ПЕР при прямоугольных полуоткрытых пазах найдём оп (9 – 306)

_П1ПЕР = (3h_К1/(b_п1 + b_Ш1) + h_Ш1/b_Ш1)k_1; (8.1)

_П1ПЕР = (3  0,17/(6,28+3,17) + 0.5/3,17)  1 = 0,197.

197. Составляющую коэффициента проводимости рассеяния статора, зависящую от насыщения найдём по (9 – 308)

_1ПЕР = _П1ПЕР + _Д = 0,197+ 2,245 = 2,442. (8.2)

198. Переменную часть коэффициента ротора _П2 в овальном полузакрытом пазе найдём по (9 – 309)

λ_П2ПЕР = h_ш2/b_ш2; (8.3)

_П2ПЕР = 0,7/1,5= 0,467.

199. Составляющую коэффициента проводимости рассеяния ротора, зависящую от насыщения _2ПЕР найдём по (9 – 314)

_2ПЕР = _П2ПЕР + _Д2 = 0,46 + 2,119 = 2,579. (8.4)

200. Индуктивное сопротивление рассеяния двигателя (при любой форме пазов статора и ротора, кроме бутылочной), зависящее от насыщения x_ПЕР найдём по (9 – 315)

x_ПЕР = x₁_1ПЕР/₁ + x₂_2ПЕР/₂; (8.5)

x_ПЕР = 1,67  2,442/4,305 + 1,82  2,579/6,187 = 1,71 Ом.

201. Индуктивное сопротивление рассеяния двигателя, не зависящее от насыщения х_ПОСТ найдём по (9 – 320)

х_ПОСТ = х₁(₁ – _1ПЕР)/₁ + х₂(₂ – _2ПЕР)/₂.; (8.6)

х_ПОСТ = 1,67(4,305–2,442)/4,305+1,82(6,187–2,579)/6,187 = 1,78 Ом.

202. Ток ротора, соответствующий максимальному моменту, при любой форме пазов статора, при открытых или полузакрытых пазах ротора I_M2 найдём по (9 – 321)

; (8.7)

А.

203. Полное сопротивление схемы замещения при максимальном моменте z_M найдём по (9 – 323)

z_M = U₁ I_M2; (8.8)

z_M = 220 / 806,74 = 3,667 z_M

204. Полное сопротивление схемы замещения при бесконечно большом скольжении z_ найдём по (9 – 324)

Ом. (8.9)

205. Эквивалентное сопротивление схемы замещения при максимальном моменте R_M найдём по (9 – 325)

R_M = z_ + r₁ = 3,55 + 1,952 = 5,507 Ом. (8.10)

206. Кратность максимального момента M_MAX M_H найдём по (9 – 326)

; (8.11)

о.е.

207. Скольжение при максимальном моменте S_M найдём по (9 – 327)

S_M = r₂z_ = 0,608 / 3,555 = 0,17 о.е. (8.12)

Результаты расчёта рабочих характеристик двигателя.

№	Обозначение			Мощность
	Р2, кВт	1,37	2,75	4,125	5,5	6,875
1	Рд, Вт	8,058	16,176	24,264	32,352	40,441
2	P' 2, кВт	1384,2582	2772,376	4155,465	5538,553	6921,641
3	Rh, Ом	100,893	48,202	30,587	21,662	16,200
4	zh, Ом	103,5128	50,882	33,331	24,472	19,082
5	s, о.е.	0,005	0,012	0,019	0,027	0,036
6	I'' 2, А	2,125	4,323	6,600	8,989	11,528
7	Ia1, А	9,090	9,111	9,123	9,122	9,108
8	Iр1, А	6,116	6,416	6,726	7,052	7,397
9	I1, А	10,956	11,144	11,335	11,530	11,734
10	cosφ	0,829	0,817	0,804	0,791	0,776
11	Рм1, Вт	702,944	727,291	752,407	778,633	806,328
12	Рм2, Вт	8,239	34,098	79,463	147,405	242,435
13	РΣ, Вт	892,822	951,146	1029,716	1131,972	1262,784
14	Р1, кВт	2262,822	3701,146	5154,716	6631,972	8137,784
15	η, %	0,605	0,743	0,800	0,869	0,844