- •1. Расчет магнитный цепей
- •1.1. Магнитные цепи c постоянной магнитодвижущей силой
- •1.2. Расчет магнитной цепи постоянного магнита
- •1.3. Механические усилия в магнитном поле
- •1.4. Магнитная цепь с переменной магнитодвижущей силой (мдс)
- •1.5.1. Основные соотношения для однофазного трансформатора
- •1.5.2. Холостой ход трансформатора
- •1.5.3. Режим нагрузки трансформатора
- •Так как реактивная мощность должна оставаться постоянной, то
- •Эквивалентную схему замещения трансформатора (рис.1.20) заменяем схемой замещения приведенного трансформатора (рис.1.21).
- •1.5.5. Режим короткого замыкания трансформатора
- •1.5.6. Падение напряжения в трансформаторе и его кпд
- •1.5.4. Эквивалентная схема и параметры приведенного трансформатора
- •1.5.7. Особенности работы трехфазных трансформаторов
- •1.5.8. Автотрансформатор Автотрансформатор (рис. 1.31) имеет одну обмотку – обмотку высшего напряжения.
- •1.5.9. Измерительные трансформаторы
- •2. Машины переменного тока
- •2.1. Получение кругового вращающегося магнитного поля
- •2.2. Основные принципы выполнения многофазных обмоток
- •2.3. Асинхронная электрическая машина
- •2.3.1. Пуск в ход асинхронных двигателей
- •2.3.2. Регулирование скорости вращения асинхронных двигателей
- •2.4. Асинхронные исполнительные двигатели
- •2.4.1. Создание вращающегося магнитного поля
- •2.4.2. Пульсирующее поле
- •2.4.3. Круговое вращающееся магнитное поле
- •2.4.4. Эллиптическое поле
- •2.4.5. Требования, предъявляемые к исполнительным двигателям
- •2.4.6. Исполнительный двигатель с амплитудным управлением
- •2.4.6.1. Уравнения токов идеализированного двигателя
- •2.4.6.2. Механические характеристики
- •2.4.6.3. Регулировочные характеристики
- •2.4.6.4. Мощности управления и возбуждения
- •2.4.6.5. Механическая мощность
- •2.4.7. Исполнительный двигатель с фазовым управлением
- •2.4.7.1. Механические и регулировочные характеристики идеализированного двигателя
- •2.4.7.2. Мощность управления
- •2.4.8. Исполнительный двигатель с амплитудно-фазовым управлением (конденсаторная схема)
- •2.4.8.1. Механические характеристики
- •2.4.9. Электромеханическая постоянная времени исполнительных двигателей
- •2.4.10. Сравнение исполнительных двигателей при различных методах управления
- •3. Синхронные электрические машины.
- •3.1. Общие сведения
- •3.1.1. Векторные диаграммы синхронного генератора
- •3.1.2. Электромагнитный момент синхронной машины
- •3.2. Реактивный двигатель
- •3.3. Гистерезисный двигатель
- •3.4. Синхронные шаговые двигатели
- •4. Машины постоянного тока
- •4.1. Устройство, принцип действия и электромагнитный
- •4.3. Коммутация в коллекторных машинах постоянного тока
- •4.4. Генераторы постоянного тока
- •4.5. Двигатели постоянного тока
- •5. Информационные машины
- •5.1. Поворотный трансформатор
- •5.1.1. Синусно – косинусный поворотный трансформатор.
- •5.1.2. Линейный поворотный трансформатор
- •5.2. Сельсины
- •5.2.1. Сельсины с одной обмоткой синхронизации.
- •5.2.2. Дифференциальные сельсины.
- •5.3. Магнесины
- •5.4. Трехфазные сельсины
- •5.5. Асинхронный тахогенератор
- •Динамические свойства тахогенераторов. Дифференциальное уравнение тахогенератора:
- •1.1. Магнитные цепи c постоянной магнитодвижущей силой. . . . . . . . . . . . . 2
5.2.1. Сельсины с одной обмоткой синхронизации.
Для индикаторной передачи угла могут быть использованы сельсины с одной обмоткой на роторе, называемые одноосными (рис.5.19).

Рис. 5.19. Схема включения одноосных сельсинов.
Если оси обмоток
ротора датчика и приемника образуют с
осью обмотки статора углы, равные
соответственно
и
n,
то ток в этих обмотках:
![]()
Подставляя значения
Д-
n=
;
2
Д-
n=
+
Д;
Д+
n=2
Д-
n,
получаем
![]()
(5.3.1)
Намагничивающая сила, создаваемая обмоткой ротора, будет пропорциональна току I2:
(5.3.2)
Синхронизирующий момент можно определить, как и в сельсине с трехфазной обмоткой по выражению:
. (5.3.3)
Так как в данном случае поперечные составляющие НС ротора датчика и ротора приемника:
то формулы для синхронизирующих моментов датчика и приемника будут иметь вид:
(5.3.4)
Из этих выражений
следует, что величина синхронизирующего
момента сельсина приемника зависит не
только от угла рассогласования, но и от
положения ротора приемника. При
n=0
и
n=1800
синхронизирующий момент Мс=0 при
любом угле рассогласования, т. к. в этом
случае поперечная составляющая НС
ротора приемника Fnq=0.
При
Д=-
n
в обмотках роторов приемника и датчика
будут индуктироваться равные ЭДС,
вследствие чего ток в этих обмотках и
синхронизирующий момент так же будут
равны нулю. Эти свойства одноосного
сельсина ограничивают его применение
только теми случаями, когда угол
n
изменяется в пределах от 0 до 1800.
Характерной особенностью одноосного
сельсина является то, что синхронизирующие
моменты датчика и приемника не равны
между собой. Это позволяет использовать
такой сельсин в качестве усилителя
момента, передаваемого от датчика к
приемнику
5.2.2. Дифференциальные сельсины.
Дифференциальный сельсин используется в тех случаях, когда требуется поворачивать ведомую ось О2 на угол, равный сумме или разности углов поворота двух ведущих осей О1 и O1/ (рис. 5.20).

Рис. 5.20. Схема включения дифференциального сельсина.
В этом случае с ведущими осями механически связаны два сельсина – датчика СД1 и СД2, а с ведомой осью – дифференциальный сельсин ДС. Сельсины – датчики выполнены обычным образом, т. е. имеют однофазную обмотку возбуждения и трехфазную обмотку синхронизации. Конструкция же дифференциального сельсина подобна трехфазному асинхронному двигателю: он имеет на статоре и роторе по три распределенных обмотки, оси которых сдвинуты между собой на 1200; обмотка статора присоединена к обмотке синхронизации датчика СД1, а обмотка ротора – к обмотке синхронизации датчика СД2.

Рис. 5.21. Векторы НС ротора (а) и статора (б) в дифференциальном сельсине при повороте роторов датчика.
В рассматриваемой
схеме при любых углах поворота
1
и
2
роторов датчиков СД1 и СД2
в цепях их обмоток синхронизации
протекают токи, определяемые ЭДС,
индуктированными в фазах соответствующих
обмоток. В дифференциальном сельсине,
выполняющим роль приемника, эти токи
создают НС статора F1
и ротора F2, которые
также как и при работе сельсинов в
трансформаторном режиме, смещены
относительно оси первой фазы статора
и ротора (от которой ведется отсчет)
соответственно на угол
1
и
2.
Если
1=
2
намагничивающие силы занимают одинаковое
положение в пространстве и существуют
только радиальные силы притяжения между
статором и ротором. При
1
2
между осями намагничивающих сил статора
и ротора образуется угол
(рис.5.21б),
равный
1
-
2,
если роторы датчиков повернуты в одну
сторону, и
1
+
2
– при повороте роторов датчиков в
противоположные стороны. В результате
этого появляется вращающий момент Мс,
под действием которого ротор
дифференциального сельсина поворачивается
в сторону оси НС статора F1,
т.е. происходит отработка угла
=
1
2.
