4.4 Определение общих потерь давления в первом кольце.

Па

4.5 Определение невязки между общими потерями давления и располагаемого давления.

Так как при невязка превышает допустимое, а при невязка отрицательна, то первое кольцо разбивается на два участка. Один участок - 40, другой - 32. Ставится точка А перехода диаметров.

5. Установка точки а для перехода диаметров

5.1 Разбитие первого участка первого кольца на 2 участка

К – 1 – 2 – 3 – 4 ; 8 – 9 – А и А – 10 – 11 – 12 – 13 – К

- м

- м

2. Определение потерь давления на линейные и местные сопротивления

, Па

Па

Па

Па

Значения коэффициента местного сопротивления для =40 :

К – котел чугунный =2,5 ;

1 – тройник поворотный на ответвление =1,5 ;

2 – вентиль прямоточный =2,5 ;

3 – отвод на 90 =0,5 ;

9 – отвод на 90 =0,5 ;

10 – вентиль прямоточный =2,5 ;

Значение коэффициента сопротивления для =32 мм

11 – вентиль обыкновенный =9 ;

12 – тройник поворотный на ответвление =1,5 ;

13 – вентиль прямоточный =2,5 ;

Па

Па

Па

Па

Условие выполняется, что означает правильный выбор точки А.

6. Расчет второго кольца

Так как первый участок К – 1 – 2 – 3 – 4 ; 8 – 9 – 10 – 11 - 12 – 13 – К, диаметры которого уже известны, является общим для двух колец, то необходимо подобрать диаметр только для третьего участка

4 – 14 – 15 – 16 – 8

м

- длина третьего участка.

6.1 Определение располагаемого давления

, Па, (14)

- расстояние по вертикали от центра нагрева до центра охлаждения(от середины высоты котла до середины нагревательного прибора), м, =5,3м.

Па

2. Определение расхода теплоносителя.

, (15)

2. Определение диаметра трубопровода.

Диаметр трубопровода на третьем участке определяется по формуле (6):

Пусть =10

Ближайший стандартный диаметр =32 = 0,032 ,

2. Определение действительных скоростей.

Действительная скорость на третьем участке определяется по формуле (7):

Условие по скоростям выполнено, значит выбран верно.

2. Определение режима движения жидкости.

, режим движения турбулентный.

2. Определение потерь давления на линейные и местные сопротивления.

1. Определение потерь давления на линейные сопротивления.

Па

2. Определение потерь давления на местные сопротивления.

Значения коэффициента местного сопротивления для =32 :

4 – тройник поворотный на ответвление =1,5, ;

14 – кран двойной регулировки с цилиндрической пробкой =2, ;

15 – радиатор двухколонный =2, ;

16 – отвод на =1, ;

8 – тройник проходной =1, .

Па

2. Определение общих потерь давления во втором кольце.

Общие потери давления во втором кольце определяются по формуле (12):

,Па

,Па

2. Определение невязки между общими потерями давления и располагаемого давления.

Невязка между общими потерями давления и располагаемого давления находится по формуле (13):

Условие (13) не выполняется. Следовательно, нужно сделать перерасчет системы и уменьшить диаметры трубопровода для увеличения потерь.

7. Перерасчет второго кольца

Уменьшаем диаметр на третьем участке:

=25 =0,025 .

1. Определение действительной скорости

Условие по скоростям выполнено, значит выбран верно.

2. Определение режима движения жидкости

, режим движения турбулентный.

3. Определение потерь давления на линейные и местные сопротивления

   1. Определение потерь давления на линейные сопротивления

Па

2. Определение потерь давления на местные сопротивления

Значения коэффициента местного сопротивления для =25 :

4 – тройник поворотный на ответвление =1,5 ;

14 – кран двойной регулировки с цилиндрической пробкой =2 ;

15 – радиатор двухколонный =2 ;

16 – отвод на 90⁰ =1 ;

8 – тройник проходной =1 ;

Па

4. Определение общих потерь давления во втором кольце.

, Па

, Па

5. Определение невязки между общими потерями давления и располагаемого давления.

Условие (13) не выполняется. Следовательно, нужно сделать пересчет системы и уменьшить диаметры трубопровода для увеличения потерь.

8. Второй перерасчет второго кольца.

Принимаем =20 = 2 =0,02

8.1 Определение действительной скорости.

Действительная скорость на третьем участке определяется по формуле (7):

по скоростям не выполняется, необходимо сделать расчет диафрагмы и включить ее в трубопровод на третьем участке длиной =2,8 м.

9. Расчет диаметра диафрагмы для гашения излишнего давления.

(16)

Па

Па

При

Тогда

Литература

1. Альтшуль А.Д. и др. Гидравлика и аэродинамика.- М.: Стройиздат, 1987.- 414 с.: ил.

2. Киселев П.Г. и др. Справочник по гидравлическим расчетам.-М., 1974.-312с.

3. Волкова Н.Ю., Жизняков В.В. Гидравлический расчет двухтрубной гравитационной системы отопления. Методические указания. Н.Новгород, 2005.

4. Справочник проектировщика под редакцией И.Г. Староверова.

Внутренние санитарно-технические устройства, ч.1. Отопление, водопровод. канализация.- М.: Стройиздат, 1990.- 344 с.

5. Каменев П.Н. и др. Отопление и вентиляция, ч.1. Отопление. М., 1965.- 379с.

6. Калицун В.И., Дроздов Е.В., Комаров А.С., Чижик К.И. Основы гидравлики и аэродинамики. – М., 2001. – 296с.

19