4.2.3.3 Балки с поперечными сечениями 1, 2 или 3 класса

(1) Расчетное сопротивление M_fi,,Rd поперечных сечений 1 или 2 класса изгибающему моменту при равномерно распределенной температуре _a определяется по формуле

, (4.8)

где   — сопротивление поперечного сечения брутто изгибающему моменту при нормальной температуре в случае пластической деформации, в соответствии с требованиями EN 1993-1-1, или приведенное сопротивление изгибающему моменту при нормальной температуре при необходимости учета влияния сдвига, в соответствии с требованиями EN 1993-1-1;

— коэффициент снижения предела текучести стали при температуре _a, см. раздел 3.

(2) Расчетное сопротивление M_fi,t,Rd поперечного сечения брутто 1 или 2 класса изгибающему моменту при неравномерном распределении температуры по ширине поперечного сечения в момент времени t определяется по формуле

, (4.9)

где — расстояние от нейтральной оси сечения до центра тяжести элементарной площадки A_i при пластических деформациях;

— номинальный предел текучести f_y для элементарной площадки A_i, принимается положительным в сжатой зоне относительно нейтральной оси пластичного шарнира и отрицательным — в растянутой зоне;

A_i и k_yAi принимаются по 4.2.3.1(2).

(3) В качестве альтернативного варианта, расчетное сопротивление M_fi,t,Rd конструкции с поперечным сечением 1 или 2 класса изгибающему моменту, при неравномерном распределении температуры в момент времени t, может быть определено по формуле

, (4.10)

где — расчетное сопротивление поперечного сечения изгибающему моменту при равномерном распределении температуры _a, равной равномерно распределенной температуре _a в момент времени t в поперечном сечении, не подвергающемся тепловому воздействию в месте расположения опор;

— поправочный коэффициент для учета неравномерного распределения температуры по ширине поперечного сечения, см. (7);

— поправочный коэффициент для учета неравномерного распределения температуры по длине балки, см. (8).

(4) Расчетное сопротивление продольному изгибу с кручением не ограниченных сбоку конструкций с поперечным сечением 1 или 2 класса в момент времени t определяется по формуле

, (4.11)

где — понижающий коэффициент учета местной потери устойчивости вследствие кручения с изгибом при расчетном пожаре;

— коэффициент снижения предела текучести стали при максимальной температуре  , достигаемой в момент времени t на сжатой стороне, раздел 3.

Примечание — Как правило, за принимается равномерно распределенная температура .

(5) Значение определяется в соответствии со следующей зависимостью

, (4.12)

где , (4.13)

здесь ; (4.14)

, (4.15)

здесь    — коэффициент снижения угла наклона прямолинейного участка области упругих деформаций для максимальной температуры стали , достигаемой в момент времени t на соответствующей стороне, см. раздел 3.

(6) Расчетное сопротивление сдвигу V_fi,t,Rd поперечного сечения 1 или 2 класса в момент времени t определяется по формуле

, (4.16)

где — сопротивление сдвигу поперечного сечения брутто по EN 1993-1-1 при нормальной температуре;

— средняя температура в сечении конструкции;

— коэффициент снижения предела текучести стали при температуре стали , см. раздел 3.

(7) В случае неравномерного распределения температуры по ширине поперечного сечения поправочный коэффициент k₁ принимается равным:

— для балки, подвергающейся огневому воздействию с четырех сторон, — k₁ =1,0;

— для незащищенной балки, подвергающейся огневому воздействию с трех сторон, с композитной или бетонной плитой, находящейся на четвертой стороне, — k₁ =0,7;

— для защищенной балки, подвергающейся воздействию с трех сторон, с композитной или бетонной плитой, находящейся на четвертой стороне, — k₁ =0,85.

(8) В случае неравномерного распределения температуры по длине балки поправочный коэффициент k₂ принимается равным:

— на опорах статически неопределимой балки, — k₂ =0,85;

— во всех остальных случаях, — k₂ =1,0.