Определяем действительное внешнее конусное расстояние, мм:

(3.29)

, мм

Определяем средний модуль зацепления:

(3.30)

, мм

Принимаем стандартное значение m_m = 6 мм.

Определяем средний делительный диаметр

Шестерни (3.31)

Колесо (3.32)

мм

мм

3.2.2. Проверочный расчет по усталостному напряжению изгиба зуба.

Расчетные напряжения изгиба (МПа) должны удовлетворять зависимости:

(3.33)

Окружная скорость колес, м/с:

(3.34)

,м/с

Принимаем степень точности равную 9.

Определяем удельную окружную динамическую силу:

(3.35)

где: δ_F – коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой передачи и модификации профиля зуба на динамическую нагрузку ( δ_F = 0.11 );

g_o – коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса ( g_o = 7.7 );

а^” – условное межосевое расстояние, определяющее момент энерции колес.

(3.36)

,мм

Удельная расчетная окружная сила в зоне ее наибольшей концентрации:

, (3.37)

17

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении:

, (3.38)

Удельная расчетная окружная сила при изгибе, Н/мм:

,Н/мм (3.39)

<< 271 – условие выполняется.

3.2.3. Определение параметров зубчатых колес.

Количество зубьев: Z₁ = 17; Z₂ = 36;

Угол делительного конуса шестерни: δ₁ = 25^°;

Угол делительного конуса колеса: δ₂ = 65^°;

Внешний окружной модуль: m_te = 7 мм;

Внешнее конусное расстояние: R_e = 139 мм;

Среднее конусное расстояние: мм;

Средний модуль зацепления: m_m = 6 мм;

Средний делительный диаметр: d_m1 = 102 мм , d_m2 = 216 мм;

Радиальный зазор в зацеплении: С = 0.2 ∙ m_te = 0.2 ∙ 7 = 1.4 мм;

Внешняя высота головки зуба: мм;

Внешняя высота ножки зуба: мм;

Внешняя высота зуба: мм;

Внешний диаметр делительной окружности: мм,

мм;

Внешний диаметр окружности вершин зубьев:

мм,

мм;

Внешний диаметр окружности впадин зубьев:

мм,

мм,

Толщина обода: мм;

Толщина диска, связывающего обод и ступицу: мм

Диаметр ступицы: мм;

Длина ступицы: мм;

Внутренний диаметр обода: мм;

18

Диаметр отверстий в диске: мм;

Диаметр окружности центров отверстий: мм.