Решаем систему канонических уравнений

получим Х₁ = -441,59 кН; Х₂ = -5,38 кН; Х₃ = 13,31 кН м.

Строим эпюры “M_x”, “N_x”, “Q_x” для поперечной рамы от сил поперечного торможения кранов.

Эп. “M_x”,

Левая стойка

ригель: =-М₂ -X₂ · 15=-13,31+1,5·15=-35,81 кНм.

Сечение 4

Сечение3

кНм.

Сечение:2 кН м;

Сечение1

Правая стойка

М⁴=М-Х₂·15= -13,31+15·1,5=9,19кНм.

М³=М²=М⁴+Х₁·3,57=9,19 – 5,38·3,57= - 10кНм.

М¹=М⁴+Х₁·14,8=9,19-5,38·14,8= - 70,43кНм.

Эп. “Q_x”

Ригель: Q_x=X₂=1.5kN.

По приложенной Р^г

Q_x^n-Рг=5,38кН= -Х₁

После приложенной Р^г

Q_x= - Р^г+(X₁)= - 19,6+5,38= - 14,22

Правая стойка Q_x=X₁= - 5.38

Значения внутренних силовых факторов в характерных сечениях рамы от сил поперечного торможения кранов заносим в таблицу

Значения “M_x”, “N_x”, “Q_x” от сил поперечного торможения кранов в характерных сечениях рамы.

Силовые факторы	Сечения поперечной рамы
	Левая стойка				Правая стойка
	I - I	II - II	III - III	IV - IV		I - I	II - II	III - III	IV - IV
Mx, Qx, Nx	-35.81 -14.22 -1.5	-28.79 -14.22 -1.5	-28.79 -14.22 -1.5	125.26 5.38 -1.5		9.19 -5.38 1.5	-10 -5.38 1.5	-10 -5.38 1.5	-70.43 -5.38 1.5

Определение усилий в поперечной раме от ветровой нагрузки.

Ветровая нагрузка в расчетной схеме поперечной рамы представляется в виде рав- номерно распределенных нагрузок q_в и и сосредоточенных сил W₀ и Для облегчения расчетов нагрузим основную систему отдельно сосредоточен- ными силами W₀ и и построим грузовую эпюру M_р

Перемножением эпюр находим свободные члены в системе канонических уравне- ний:

Система канонических уравнений имеет вид:

В результате её решения получим:

Х₁ =- 339.75 кН; Х₂ = 6.49 кН; Х₃ = 0.04 кН м.

Строим эпюры “M_x”, “N_x”, “Q_x” для поперечной рамы от сосредоточенной ветровой нагрузки на шатер здания

Эп. “M_x”,

Левая стойка

ригель: =134,74 кНм. Лев. стойка

Х₃+Х₂·15=8,98·15+0,04=134,74

кНм.

кН м;

Ригель М⁴=Х₃-Х₂·15=0,04-8,98·15= -134,66

Прав.стойка

М⁴= -134,66кНм.

М³=М⁴-Х₁·3,57+Wo·3,57= -134,66-6,49·3,57+39,1·3,57= -18,24кНм.

М¹= -134,66-6,49·14,8+39,1·14,8=348кНм.

Эп. “Q_x”

Q_x=Wo+X₁=52.1+6.49=58.59kN

Q_x=Wo-X₁ = 39.1-6.49= - 32.61kN.

Эпюра “N_x”

ригель:

_{правая стойка:}

левая стойка:

Таблица 6.

Значения M_x, N_x, Q_x от сосредоточенной ветровой нагрузки на шатер здания в характерных сечениях рамы.

Силовые факторы	Сечения поперечной рамы
	Левая стойка				Правая стойка
	I - I	II - II	III - III	IV – IV		I - I	II - II	III - III	IV - IV
Mx, Qx, Nx	-732.4 58.59 8.98	-74.4 58.59 8.98	-74.4 58.59 8.98	134.74 58.59 8.98		348 32.61 -8.98	-18.24 32.61 -8.98	-18.24 32.61 -8.98	-134.66 32.61 -8.98

Для расчета рамы, нагруженной распределенной ветровой нагрузкой q_в и q’_в строим грузовую эпюру от изгибающих моментов

Свободные члены канонических уравнений, как и в предыдущих расчетах, находим перемножением грузовой эпюры на эпюры от единичных нагрузок; в результате получим:

После подстановки имеем систему канонических уравнений в виде:

Решение системы имеет вид: Х₁ = -12,36; Х₂ = -6,5; Х₃ = 8,18.

Строим эпюры внутренних силовых факторов от распределенной ветровой нагрузки

Эп. “M_x”,

Лев.ч.:

ригель: =-М +X · 12=11,2+6,5·15=108,7 кНм.

Стойка

кНм.

кН м;

Прав.ч.: Ригель:М⁴=М-Х₂·15-11,2-6,5·15= - 86,3кНм.

Стойка:М³+Х₁·3,57+ = -86,3+3,57·0,14+ =490,75кНм.

Эп. «Q_x»

Ригель:Q_x=Х₂= -6,5кН.

Правая стойка:

Сеч.4:Q⁴=X₁=0.14кН.

Сеч.3и2:Q³=Q²= X₁=

+ 0.14=38.99

Левая стойка:

Сеч.4:Q⁴= - X₁= - 0.14кН.

Сеч.3и2:Q²=Q³= - X₁ =

- 0.14=12.34кН.

Сеч.1.:Q¹= - X₁ = - 0.14=51.58кН.

Суммированием эпюр от сосредоточенных и распределенных ветровых нагрузок получаем результирующие эпюры “M_x”, “N_x”, “Q_x”

Определение результирующих расчетных усилий.

Для каждого характерного сечения стоек по данным таблицы установим:

• наибольшее абсолютное значение изгибающего момента М_тах и соответствующее ему значение продольной силы N;

• максимальное значение продольной силы N_max и соответствующее ей возможно большее значение изгибающего момента (для сечения I – I ).

Сочетания, дающие максимальное значение расчетных усилий вносим в таблицу 7.

Таблица 7.

Расчетные усилия для левой стойки.

Сочетания	Усилия	Нижняя часть стойки					Верхняя часть стойки
		cечение I - I			cечение II - II		cечение III - III			cечение IV - IV
		M, кН м		N, кН	M, кН м	N, кН	M, кН м		N, кН	M, кН м		N, кН
Основные сочетания	+М тах и N	1144		-542	-924	286	492		-542	-3200		-570
	№ загружения	1,5,7			1, 3, 5		1,3,7			1,5,8
	N max и +М	335,1		98	67,2	98	646		-758	-4189		-758
	№ загружения	1,2,3			1,2,3		1,2,8			1,2,8
Дополни-тельные сочетания	+М тах и N	1427		300	407	300	674		-732	-3803		-732
	№ загружения	1,3,5,7			1,3,5,7		1,2,5,7			1,2,5,7
	N max и +М	4106		84	1115	84	620		-760	-4221		-760
	№ загружения	1,2,3,8			1,2,3,8		1,2,5,8			1,2,5,8
Основное сочетание (для расчета анкерных болтов)	N max и +М	1211	-373,6
	№ загружения	1 и 8