24.Определение расхода воздуха системы вентиляции при выделении вредных газов и паров.

Расчет воздухообмена для компенсации выделения вредных паров и газов ведут по следующей формуле, м³/с:

L =  G_в.в/(С_пдк – С_п),

где  - коэффициент неравномерности распределения вредного вещества по

помещению;

G_в.в – масса вредного вещества, выделившегося в помещение, мг/с;

С_пдк и С_п – предельно допустимая концентрация и концентрация вредного

пара или газа в приточном воздухе, мг/м³.

Начальная концентрация вредных веществ в приточном воздухе не должна превышать 30 % предельно допустимой концентрации данного веще-ства в рабочей зоне. Из опыта  = 1,2 – 2,0.

25.Схема обработки воздуха с рециркуляцией и байпасом в летний период (привести процессы в I,d – диаграмме).

Схема обработки воздуха в полной СКВ (с рециркуляцией воздуха и байпасом) в теплый период года

Особенность этой схемы обработки воздуха заключается в том, что отпадает необходимость включения в работу калорифера вто­рого подогрева в летний период. Функцию калорифера в этой схеме обработки воздуха выполняет рециркуляционный воздух, подмеши­ваемый к воздуху, прошедшему через оросительную камеру.

В отличие от рециркуляционного воздуха, подмешиваемого к наруж-ному воздуху до оросительной камеры, этот воздух принято называть воз-духом из байпасного воздуховода.

Поскольку нет необходимости в калорифере второго подогрева в летнее время, эта схема обработки воздуха имеет некоторые эко­номические и эксплуатационные преимущества по сравнению с рас­смотренной выше схемой (с рециркуляцией). Однако следу­ет учитывать, что при этой схеме обработки необходимо больше охлаждать воздух, вследствие чего, требуется более низкая темпе­ратура охлаждающей воды.

На рис. 9.6 изображена принципиальная расчетная схема устройства кондиционирования по схеме с рециркуляцией и байпасом. От­личие этой схемы от приведенной на рис. 9.4 заключается в том, что отпадает необхо-димость в использовании калорифера второго подогрева при наличии бай-пасного канала. Не делая под­робного описания этой схемы, рассмотрим построение этого процес­са на «i, d» - диаграмме.

Через точку В (рис. 9.7) , соответствующую параметрам внут­реннего, воздуха, проводят луч процесса в помещении до пересече­ния с изотермой принятой температуры приточного воздуха t_п. Затем, по аналогии с преды-дущим, определяют общее количество вентиляционного воздуха L_o.

Рис. 9.6.

Расчетная схема СКВ с использованием рециркуляции воздуха. 1 – помещение; 2 – вытяжной вентилятор; 3 – кондиционер; 4 – вентилятор кондиционера; 5 – рециркуляционный воздуховод; 6 – воздуховод-байпас.

Через точки В и П проводят соответ­ственно вверх и вниз вертикаль-ные прямые (d = cоnst) ВВ' и ПП', отражающие нагревание приточного и рециркуляционного воздуха в каналах и вентиляторе. Через точки В' и П' проводят прямую да пересечения с кривой  = 95 % в точке О, соответ-ствующей состоя­нию воздуха, выходящего из оросительной камеры.

Так как точка П', определяющая состояние воздуха, выходяще­го из кондиционера, лежит на прямой В'О, то, исходя из этого, заключаем, что получить воздух состояния П' можно, смешав воз­дух состояния В' с воздухом, выходящим из оросительной камеры с состоянием, соответствую-щим тачке О. Количество воздуха из байпасного воздуховода определяют из пропорции

. (9.10)

Так как L_o было определено ранее, а длины отрезков можно принять на основании произведенного построения, то единственной неизвестной вели-чиной в этой пропорции является количество воз­духа из байпасного возду-ховода L_б кг/с:

Процессы в полной СКВ (с использованием рециркуляции воздуха и байпаса).

L_б = L_o , (9.11)

Количество воздуха, проходящего через оросительную камеру, будет

равно:

L_oк = L_o - L_б. (9.12)

Как обычно, количество наружного воздуха L_н бывает заранее задан-ным. Поэтому, зная количество воздуха, проходящего через дождевое про-странство и представляющего собой сумму количест­ва наружного воздуха и рециркуляциионного воздуха, нетрудно определить величину последнего

L_р = L_oк - L_н. (9.13)

Далее наносят точку Н, соответствующую состоянию наружного воздуха, и проводят прямую В’Н, являющуюся прямой смеси рециркуляци-онного воздуха с наружным воздухом. Положение точки С, характеризую-щей состояние воздуха перед оросительной камерой, находят на основании пропорции

. (9.14.)

Отсюда

В’С = В’Н мм. (9.15)

Отложив от точки В' длину отрезка В’С в мм, находят положение точки смеси С на прямой В'Н. Проведя через точки С и О прямую, получают луч процесса охлаждения и осушения в оросительной ка­мере.

Охлаждающая мощность камеры будет равна, кВт:

Q_ок = L_ок(i_с - i_о). (9.16)

Однако, несмотря на указанные выше пре­имущества рассмотренной схемы обработки воздуха, практически ее применить не всегда возможно. Эта схема не может быть ис­пользована в том случае, когда значение углового коэффициента луча процесса в помещении таково, при котором направление линии В'П' не пересекается с кривой  = 95 % или пересекается в области отрицательных значений температур. В последнем случае использо­вать воду в качестве охлаждающей жидкости физически не пред­ставляется возможным.