9. Расчёт пусковых характеристик

Рассчитываем точки характеристик соответствующие скольжениям s=1; 0,8; 0,5; 0,2; 0,1.

Проведём подробный расчёт для скольжения s=1.

Параметры с учётом вытеснения тока:

ξ = 63,61 =63,61*24,55 *1=1,56,

для ξ =1,56 находим по рис. 6-46 [1] φ=0,38; по рис. 6-47 [1] φ’= =0,87.

h_c = h_п - (h_ш + h'_ш)=25,55 – (0,7+0,3)=24,55 мм.

Глубина проникновения тока:

17,8 мм.

Площадь сечения:

=68,9 мм ,

где 3,1 мм.

Коэффициент

1,271.

Коэф­фициент общего увеличения сопротивления фазы ротора под влия­нием эффекта вытеснения тока:

1,218.

Приведенное активное сопротивление ротора с учётом действия эффекта вытеснения тока:

0,622 Ом.

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния с учётом эффекта вытеснения тока:

λ_п2ξ = λ_п2 – Δ λ_п2ξ

Δ λ_п2ξ = λ'_п2 (1 - k_д)=

0,229;

λ_п2ξ =3,748-0,229=3,519.

Коэффициент

0,958.

Приведенное индуктивное сопротивление ротора с учётом действия эффекта вытеснения тока:

1,53 Ом.

Ток ротора приближённо без учёта влияния насыщения принимая :

65,14 А.

Принимаем для скольжения s=1 коэффициент насыщения , и проводим расчёт для 1,28*65,14=83,38 А.

Средняя МДС обмотки, отнесённая к одному пазу обмотки статора:

2142,3 А.

Фиктивная индукция потока рассеяния в воздушном зазоре:

3,4 Тл,

где 0,876.

По рис. 6-50 [1] для 3,4 Тл, находим 0,62.

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора с учётом влияния насыщения:

3,49 мм;

0,194,

где h’=0,5(b₂-b_ш)=0,5*(6,66-3,7)=1,48 мм.

1,568-0,194=1,374.

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора с учётом влияния насыщения:

1,663*0,62=1,031.

Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора с учётом влияния насыщения:

1,159 Ом,

где + + 1,374+1,031+0,463=2,868;

+ + 1,568+1,663+0,463=3,694.

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора с учётом влияния насыщения и вытеснения тока:

0,453,

где 3,19 мм;

h_ш2 = h'_ш+ h_ш = 0,3 + 0,7 = 1 мм.

3,519-0,453=3,066.

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки ротора с учётом влияния насыщения:

1,455*0,62=0,902.

Приведённое индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учётом влияния вытеснения тока и насыщения:

1,236 Ом,

где + + 3,066+0,902+0,266=4,234.

Сопротивление взаимной индукции обмоток в пусковом режиме:

32,231 Ом;

1,036.

Определим токи и моменты.

1,528 Ом;

2,439 Ом.

Ток в обмотке ротора:

76,44 А.

Ток в обмотке статора:

=79,44 А.

Расхождение полученного значения тока в обмотке статора с ранее принятым:

%=5%,

что меньше допускаемых 10-15%.

Относительные значения:

4,51,

1,36.

Кратности пускового и максимального моментов и пускового тока спроектированного двигателя удовлетворяют требованиям ГОСТ.

Аналогично проводим расчёт для других значений коэффициента насыщения 1,2; 1,15; 1,1; 1,05.

Результаты расчёта заносим в таблицу 2. По результатам расчёта строим при помощи САПР КОМПАС пусковые характеристики представленные листе 3 графической части.

Критическое скольжение определяем после расчёта всех точек пусковых характеристик по средним значениям сопротивлений:

0,198.

Рассчитываем точку характеристики соответствующую 0,198, 2,24.

Таблица 2 – Данные расчёта пусковых характеристик двигателя