Определяем геометрические характеристики сечения прогона. Проверка прочности и жесткости прогонов.

Расчет на прочность элементов цельного сечения при косом изгибе проводим согласно п. 4.12 [4] формула 17

Cогласно п. 4.9[4]: для цельных элементов W_расч = W_нт; для изгибаемых составных элементов на податливых соединениях расчетный момент сопротивления следует принимать равным моменту сопротивления нетто W_нт, умноженному на коэффициент k_w; значения k_w для элементов, составленных из одинаковых слоев, приведены в табл. 13[4]

k_w=0,9

Проверку прогиба (II группа предельных состояний ) при изгибе выполняем по формуле (для равнопрогибной схемы работы прогона):

Предельный относительный прогиб определяем по табл. 16 п.4.31 [4]

Балки, прогоны, настилы, обрешетки и другие изгибаемые элементы следует рассчитывать на прочность и прогиб. Значения максимальных прогибов должны быть не выше указанных в табл. 16.

Настилы и обрешетки под кровлю следует рассчитывать на следующие сочетания нагрузок:

а) постоянная и временная от снега (расчет на прочность и прогиб);

б) постоянная и временная от сосредоточенного груза 1 кН (100 кгс) с умножением последнего на коэффициент перегрузки n = 1,2 (расчет только на прочность).

При сплошном настиле или при разреженном настиле с расстоянием между осями досок или брусков не более 150 мм нагрузку от сосредоточенного груза следует передавать на две доски или бруска, а при расстоянии более 150 мм - на одну доску или брусок. При двойном настиле (рабочем и защитном, направленном под углом к рабочему) сосредоточенный груз следует распределять на ширину 500 мм рабочего настила.

Подрезка на опоре в растянутой зоне изгибаемых элементов из цельной древесины глубиной а £ 0,25h допускается при условии

< 0,4 МПа = 4 кгс/см², (61)

где А - опорная реакция от расчетной нагрузки;

b и h - ширина и высота поперечного сечения элемента без подрезки.

Длина опорной площадки подрезки с должна быть не больше высоты сечения h, а длина скошенной подрезки c₁ - не менее двух глубин а (рис. 15).

Рис. 15. Скошенная подрезка конца балки

В консольно-балочных прогонах шарниры следует осуществлять в виде косого прируба.

Передачу сосредоточенных нагрузок на несущие элементы конструкций следует осуществлять через их верхние грани.

19. Определить порядок расчета с основными формулами центрально-растянутого элемента из бревна (имеются два отверстия диаметром d на расстоянии 15см между ними) на заданные усилия (Какие усилия должны быть заданы?).

Расчет центрально-растянутых элементов следует производить по формуле

, (4)

где N - расчетная продольная сила;

R_p - расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон;

F_нт - площадь поперечного сечения элемента нетто.

При определении F_нт ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении.

При решении задач на центральное растяжение и сжатие необходимо обратить внимание на следующие особенности:

• площадь нетто (А_нт) центрально-растянутого деревянного элемента определяется за вычетом всех ослаблений, находящихся на длине 200 мм, поскольку разрушение элемента может произойти не только по поперечному сечению, а уступами или зигзагами, ввиду слабой работы древесины на скалы­вание;

• при расчете центрально-растянутого деревянного элемента необходимо учесть влияние концентрации напряжений в ослабленном сечении путем введения коэффициента m_o (а)=0,8 к расчетному сопротивлению. Для случая центрального сжатия этот коэффициент вводить не следует;

наиболее ответственные растянутые деревянные элементы следует назначать площадью не менее 50 см², ввиду опасной хрупкой работы ее при разрыве;

• если надо подобрать сечение растянутого или сжатого элемента из условия прочности, то необходимо формулы (4.1) и (4.2) решить относительно А_нт^тр;

Для вычисления А_нт выбираем самый опасный участок, где на расстоянии 200 мм имеет место наибольшая площадь ослаблений (не попадающих при перемещении вдоль волокон одно на другое). Так как расстояние между отверстиями<200

A_нт= -2 .

20. Определить порядок расчета с основными формулами центрально-растянутого элемента из цельного бруса (имеются два отверстия диаметром d на расстоянии 25см между ними) на заданные усилия (Какие усилия должны быть заданы?).

Расчет центрально-растянутых элементов следует производить по формуле

, (4)

где N - расчетная продольная сила;

R_p - расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон;

F_нт - площадь поперечного сечения элемента нетто.

При определении F_нт ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении.

При решении задач на центральное растяжение и сжатие необходимо обратить внимание на следующие особенности:

• площадь нетто (А_нт) центрально-растянутого деревянного элемента определяется за вычетом всех ослаблений, находящихся на длине 200 мм, поскольку разрушение элемента может произойти не только по поперечному сечению, а уступами или зигзагами, ввиду слабой работы древесины на скалы­вание;

• при расчете центрально-растянутого деревянного элемента необходимо учесть влияние концентрации напряжений в ослабленном сечении путем введения коэффициента m_o (а)=0,8 к расчетному сопротивлению. Для случая центрального сжатия этот коэффициент вводить не следует;

наиболее ответственные растянутые деревянные элементы следует назначать площадью не менее 50 см², ввиду опасной хрупкой работы ее при разрыве;

• если надо подобрать сечение растянутого или сжатого элемента из условия прочности, то необходимо формулы (4.1) и (4.2) решить относительно А_нт^тр;

Для вычисления А_нт выбираем самый опасный участок, где на расстоянии 200 мм имеет место наибольшая площадь ослаблений (не попадающих при перемещении вдоль волокон одно на другое). Так как расстояние между отверстиями >200

A_нт=b·h-d·b.

21. Определить порядок расчета с основными формулами центрально-растянутого элемента из клееного бруса (имеются два отверстия диаметром d на расстоянии 20см между ними) на заданные усилия (Какие усилия должны быть заданы?).

Расчет центрально-растянутых элементов следует производить по формуле

, (4)

где N - расчетная продольная сила;

R_p - расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон;

F_нт - площадь поперечного сечения элемента нетто.

При определении F_нт ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении.

При решении задач на центральное растяжение и сжатие необходимо обратить внимание на следующие особенности:

• площадь нетто (А_нт) центрально-растянутого деревянного элемента определяется за вычетом всех ослаблений, находящихся на длине 200 мм, поскольку разрушение элемента может произойти не только по поперечному сечению, а уступами или зигзагами, ввиду слабой работы древесины на скалы­вание;

• при расчете центрально-растянутого деревянного элемента необходимо учесть влияние концентрации напряжений в ослабленном сечении путем введения коэффициента m_o (а)=0,8 к расчетному сопротивлению. Для случая центрального сжатия этот коэффициент вводить не следует;

наиболее ответственные растянутые деревянные элементы следует назначать площадью не менее 50 см², ввиду опасной хрупкой работы ее при разрыве;

• если надо подобрать сечение растянутого или сжатого элемента из условия прочности, то необходимо формулы (4.1) и (4.2) решить относительно А_нт^тр;

Для вычисления А_нт выбираем самый опасный участок, где на расстоянии 200 мм имеет место наибольшая площадь ослаблений (не попадающих при перемещении вдоль волокон одно на другое). Такой участок будет на участке со сквозными отверстиями а = 200мм = 200мм.

Так как элемент клееный Для клееных конструкций (панели, балки, арки, рамы, пояса ферм и др.) применяют строганные (фрезерованные) доски и бруски. В этом случае размеры их по сравнению с сортаментными уменьшаются в пределах при­пусков на механическую обработку.

Для склеивания применяют доски по сортаменту толщиной до 50 мм. Слои многослойных клееных элементов перед склеиванием фрезеруют по пласти с двух сторон, величина припусков при этом указана в табл.3.1.

Таблица 3.1 Припуски на фрезерование пластей с двух сторон

Номинальная толщина заготовки, мм	Припуск при номинальной ширине заготовок, мм
	55-95	95 - 195	свыше 195
25	4	4,5	5
40	5	5,5	6

При компоновке сечения клееного элемента толщина клеевого шва не учитывается (она очень незначительна).

A_нт= b*h-2

22. Определить порядок расчета на прочность с основными формулами центрально-сжатого элемента из бревна (имеются четыре отверстия сечением bxh, не выходящих на кромку, на расстоянии 80см между ними) на заданные усилия (Какие усилия должны быть заданы?).

Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения следует производить по формулам:

а) на прочность ; (5)

,

где R_с - расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;

N - расчетная продольная сила;

F_нт - площадь нетто поперечного сечения элемента;

Рис. 1. Ослабление сжатых элементов

а -не выходящие на кромку;

при отсутствии ослаблений или ослаблениях в опасных сечениях, не выходящих на кромки (рис. 1, а), если площадь ослаблений не превышает 25 % Е_бр, Е_расч = F_бр, где F_бр - площадь сечения брутто; при ослаблениях, не выходящих на кромки, если площадь ослабления превышает 25 % F_бр, F_рас = 4/3 F_нт

При определении   ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении. Так как расстояние больше 200 то ослабления просчитываются независимо друг от друга, в 2-ух сечениях.

Для проектирования (расчета) должна быть задана расчетная продольная сила, для определения расчетного сопротивления сжатию нужно знать породу и сорт древесины.

Подбор сечения центрально-сжатых элементов производят методом попыток, последовательных приближений и считают законченным, если дальнейшее уменьшение размеров поперечного сечения приводит к невыполнению условий прочности или устойчивости.

Размеры поперечного сечения прямоугольной формы следует принимать, руководствуясь сортаментом пиломатериалов

При круглых сечениях необходимо иметь в виду, что диаметр бревен в их тонком конце d должен приниматься кратным 0,02 м, а диаметр в расчетном сечении  с учетом сбега. Величина сбега равна 0,008 м на 1 м длины, а для лиственницы – 0,01 м на 1 м длины. Зная расчетные длины l_0x, l_0y и предельную гибкость λ_пр, можно определить возможные наименьшие размеры поперечного сечения:

круглого  ;

23. Определить порядок расчета на прочность с основными формулами центрально-сжатого элемента из бревна (имеются четыре отверстия сечением bxh, попарно выходящих на кромку, на расстоянии 80см между ними) на заданные усилия (Какие усилия должны быть заданы?).

Расчет центрально-сжатых элементов по прочности следует производить по формуле:

                          

где		расчетная продольная сила;
		расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;
		площадь поперечного сечения элемента нетто.
		При определении   ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении. Так как расстояние больше 200 то ослабления просчитываются независимо друг от друга, в 2-ух сечениях.

при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки (рис.1, б), 

П одбор сечения центрально-сжатых элементов производят методом попыток, последовательных приближений и считают законченным, если дальнейшее уменьшение размеров поперечного сечения приводит к невыполнению условий прочности или устойчивости.

Размеры поперечного сечения прямоугольной формы следует принимать, руководствуясь сортаментом пиломатериалов

При круглых сечениях необходимо иметь в виду, что диаметр бревен в их тонком конце d должен приниматься кратным 0,02 м, а диаметр в расчетном сечении  с учетом сбега. Величина сбега равна 0,008 м на 1 м длины, а для лиственницы – 0,01 м на 1 м длины. Зная расчетные длины l_0x, l_0y и предельную гибкость λ_пр, можно определить возможные наименьшие размеры поперечного сечения:

круглого  ;

Номинальные размеры толщины и ширины

мм

Толщина	Ширина
16	75	100	125	150	-	-	-	-	-
19	75	100	125	150	175	-	-	-	-
22	75	100	125	150	175	200	225	-	-
25	75	100	125	150	175	200	225	250	275
32	75	100	125	150	175	200	225	250	275
40	75	100	125	150	175	200	225	250	275
44	75	100	125	150	175	200	225	250	275
50	75	100	125	150	175	200	225	250	275
60	75	100	125	150	175	200	225	250	275
75	75	100	125	150	175	200	225	250	275
100	-	100	125	150	175	200	225	250	275
125	-	-	125	150	175	200	225	250	-
150	-	-	-	150	175	200	225	250	-
175	-	-	-	-	175	200	225	250	-
200	-	-	-	-	-	200	225	250	-
250	-	-	-	-	-	-	-	250

Для проектирования (расчета) должна быть задана расчетная продольная сила, для определения расчетного сопротивления сжатию нужно знать породу и сорт древесины.

24. Определить порядок расчета на прочность с основными формулами центрально-сжатого элемента из клееного бруса (имеются четыре отверстия сечением bxh, не выходящих на кромку, на расстоянии 80см между ними) на заданные усилия (Какие усилия должны быть заданы?).

25. Расчет центрально-сжатых элементов по прочности следует производить по формуле:

                          

где		расчетная продольная сила;
		расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;
		площадь поперечного сечения элемента нетто.
		При определении   ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении. Так как расстояние больше 200 то ослабления просчитываеюстя независимо друг от друга, в 2-ух сечениях. Но расстояние между попарными отверстиями меньше 200, поэтому принимаем их совмещенными в одном сечении.

при отсутствии ослаблений или ослаблениях в опасных сечениях, не выходящих на кромки (рис. 1, а), если площадь ослаблений не превышает 25%     где  площадь сечения брутто; 

при ослаблениях, не выходящих на кромки, если площадь ослабления превышает 25%      

Так как клееный брус относится к элементам на податливых связях, при этом   и   определять как суммарные площади всех ветвей.

Подбор сечения центрально-сжатых элементов производят методом попыток, последовательных приближений и считают законченным, если дальнейшее уменьшение размеров поперечного сечения приводит к невыполнению условий прочности или устойчивости.

Размеры поперечного сечения прямоугольной формы следует принимать, руководствуясь сортаментом пиломатериалов

Номинальные размеры толщины и ширины обрезных пиломатериалов с параллельными кромками и толщины необрезных и обрезных пиломатериалов с непараллельными кромками должны соответствовать указанным в таблице. Так как элемент клееный Для клееных конструкций (панели, балки, арки, рамы, пояса ферм и др.) применяют строганные (фрезерованные) доски и бруски. В этом случае размеры их по сравнению с сортаментными уменьшаются в пределах при­пусков на механическую обработку.

Для склеивания применяют доски по сортаменту толщиной до 50 мм. Слои многослойных клееных элементов перед склеиванием фрезеруют по пласти с двух сторон, величина припусков при этом указана в табл.3.1.

Таблица 3.1 Припуски на фрезерование пластей с двух сторон

Номинальная толщина заготовки, мм	Припуск при номинальной ширине заготовок, мм
	55-95	95 - 195	свыше 195
25	4	4,5	5
40	5	5,5	6

При компоновке сечения клееного элемента толщина клеевого шва не учитывается (она очень незначительна).

Центрально-сжатые элементы из брусьев следует проектировать равноустойчивыми, чтобы гибкости относительно осей x и y были равны, а это значит, что соотношение сторон поперечного сечения должно быть равным или близким соотношению длин. При выполнении этой рекомендации площадь поперечного сечения элемента будет наименьшей.

Зная расчетные длины l_0x, l_0y и предельную гибкость λ_пр, можно определить возможные наименьшие размеры поперечного сечения:

прямоугольного  ,

Номинальные размеры толщины и ширины

мм

Толщина	Ширина
16	75	100	125	150	-	-	-	-	-
19	75	100	125	150	175	-	-	-	-
22	75	100	125	150	175	200	225	-	-
25	75	100	125	150	175	200	225	250	275
32	75	100	125	150	175	200	225	250	275
40	75	100	125	150	175	200	225	250	275
44	75	100	125	150	175	200	225	250	275
50	75	100	125	150	175	200	225	250	275
60	75	100	125	150	175	200	225	250	275
75	75	100	125	150	175	200	225	250	275
100	-	100	125	150	175	200	225	250	275
125	-	-	125	150	175	200	225	250	-
150	-	-	-	150	175	200	225	250	-
175	-	-	-	-	175	200	225	250	-
200	-	-	-	-	-	200	225	250	-
250	-	-	-	-	-	-	-	250

Для проектирования (расчета) должна быть задана расчетная продольная сила, для определения расчетного сопротивления сжатию нужно знать породу и сорт древесины.

26. Определить порядок расчета на прочность с основными формулами центрально-сжатого элемента из клееного бруса (имеются четыре отверстия сечением bxh, попарно выходящих на кромку, на расстоянии 80см между ними) на заданные усилия (Какие усилия должны быть заданы?).

Расчет центрально-сжатых элементов по прочности следует производить по формуле:

                          

где		расчетная продольная сила;
		расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;
		площадь поперечного сечения элемента нетто.
		При определении   ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении. Так как расстояние больше 200 то ослабления просчитываются независимо друг от друга, в 2-ух ечениях.

при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки (рис.1, б), 

Так как клееный брус относится к элементам на податливых связях, при этом   и   определять как суммарные площади всех ветвей.

Подбор сечения центрально-сжатых элементов производят методом попыток, последовательных приближений и считают законченным, если дальнейшее уменьшение размеров поперечного сечения приводит к невыполнению условий прочности или устойчивости.

Размеры поперечного сечения прямоугольной формы следует принимать, руководствуясь сортаментом пиломатериалов

Номинальные размеры толщины и ширины обрезных пиломатериалов с параллельными кромками и толщины необрезных и обрезных пиломатериалов с непараллельными кромками должны соответствовать указанным в таблице.

Центрально-сжатые элементы из брусьев следует проектировать равноустойчивыми, чтобы гибкости относительно осей x и y были равны, а это значит, что соотношение сторон поперечного сечения должно быть равным или близким соотношению длин. При выполнении этой рекомендации площадь поперечного сечения элемента будет наименьшей.

Зная расчетные длины l_0x, l_0y и предельную гибкость λ_пр, можно определить возможные наименьшие размеры поперечного сечения:

прямоугольного  ,

Номинальные размеры толщины и ширины

мм

Толщина	Ширина
16	75	100	125	150	-	-	-	-	-
19	75	100	125	150	175	-	-	-	-
22	75	100	125	150	175	200	225	-	-
25	75	100	125	150	175	200	225	250	275
32	75	100	125	150	175	200	225	250	275
40	75	100	125	150	175	200	225	250	275
44	75	100	125	150	175	200	225	250	275
50	75	100	125	150	175	200	225	250	275
60	75	100	125	150	175	200	225	250	275
75	75	100	125	150	175	200	225	250	275
100	-	100	125	150	175	200	225	250	275
125	-	-	125	150	175	200	225	250	-
150	-	-	-	150	175	200	225	250	-
175	-	-	-	-	175	200	225	250	-
200	-	-	-	-	-	200	225	250	-
250	-	-	-	-	-	-	-	250

Для проектирования (расчета) должна быть задана расчетная продольная сила

27. Определить порядок расчета на устойчивость с основными формулами центрально-сжатого элемента из бревна (имеются четыре отверстия сечением bxh, не выходящих на кромку, на расстоянии 80см между ними) на заданные усилия (Какие усилия должны быть заданы?).

28. Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения следует производить по формулам:

на устойчивость                            (6) 

где			расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;
		коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно п.4.3:
		площадь нетто поперечного сечения элемента;
		расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной:

при отсутствии ослаблений или ослаблениях в опасных сечениях, не выходящих на кромки (рис. 1, а), если площадь ослаблений не превышает 25%     где  площадь сечения брутто; 

при ослаблениях, не выходящих на кромки, если площадь ослабления превышает 25%      

Подбор сечения центрально-сжатых элементов производят методом попыток, последовательных приближений и считают законченным, если дальнейшее уменьшение размеров поперечного сечения приводит к невыполнению условий прочности или устойчивости.

Размеры поперечного сечения прямоугольной формы следует принимать, руководствуясь сортаментом пиломатериалов

При круглых сечениях необходимо иметь в виду, что диаметр бревен в их тонком конце d должен приниматься кратным 0,02 м, а диаметр в расчетном сечении  с учетом сбега. Величина сбега равна 0,008 м на 1 м длины, а для лиственницы – 0,01 м на 1 м длины. Зная расчетные длины l_0x, l_0y и предельную гибкость λ_пр, можно определить возможные наименьшие размеры поперечного сечения:

круглого  ;

Номинальные размеры толщины и ширины обрезных пиломатериалов с параллельными кромками и толщины необрезных и обрезных пиломатериалов с непараллельными кромками должны соответствовать указанным в таблице.

Номинальные размеры толщины и ширины

мм

Толщина	Ширина
16	75	100	125	150	-	-	-	-	-
19	75	100	125	150	175	-	-	-	-
22	75	100	125	150	175	200	225	-	-
25	75	100	125	150	175	200	225	250	275
32	75	100	125	150	175	200	225	250	275
40	75	100	125	150	175	200	225	250	275
44	75	100	125	150	175	200	225	250	275
50	75	100	125	150	175	200	225	250	275
60	75	100	125	150	175	200	225	250	275
75	75	100	125	150	175	200	225	250	275
100	-	100	125	150	175	200	225	250	275
125	-	-	125	150	175	200	225	250	-
150	-	-	-	150	175	200	225	250	-
175	-	-	-	-	175	200	225	250	-
200	-	-	-	-	-	200	225	250	-
250	-	-	-	-	-	-	-	250

Для проектирования (расчета) должна быть задана расчетная продольная сила, для определения расчетного сопротивления сжатию нужно знать породу и сорт древесины.

Коэффициент продольного изгиба   следует определять по формулам (7) и (8)

при гибкости элемента                       (7) 

при гибкости элемента                        (8) 

     где коэффициент а =0,8 для древесины

коэффициент А=3000 для древесины

Гибкость элементов цельного сечения определяют по формуле                               (9) 

где	расчетная длина элемента;
	радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто соответственно осей   или

. Расчетную длину элементов   следует определять умножением их свободной длины   на коэффициент 

          μ_o – коэффициент приведенной длины для деревянных конструкций, загруженных продольными силами по концам принимается равным:

1,0 – при шарнирном закреплении концов;

2,2 – для стержня с одним защемленным и другим свободным концами;

0,8 – для стержня с одним защемленным и другим шарнирно опертым концами;

0,65 – для защемленного с двух концов стержня (по СНиП II-25-80 п.4.21)                 

29. Определить порядок расчета на устойчивость с основными формулами центрально-сжатого элемента из бревна (имеются четыре отверстия сечением bxh, попарно выходящих на кромку, на расстоянии 80см между ними) на заданные усилия (Какие усилия должны быть заданы?).

Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения следует производить по формулам:

на устойчивость                              (6) 

где			расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;
		коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно п.4.3:
		площадь нетто поперечного сечения элемента;
		расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной:

при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки (рис.1, б), 

Подбор сечения центрально-сжатых элементов производят методом попыток, последовательных приближений и считают законченным, если дальнейшее уменьшение размеров поперечного сечения приводит к невыполнению условий прочности или устойчивости.

Размеры поперечного сечения прямоугольной формы следует принимать, руководствуясь сортаментом пиломатериалов

При круглых сечениях необходимо иметь в виду, что диаметр бревен в их тонком конце d должен приниматься кратным 0,02 м, а диаметр в расчетном сечении  с учетом сбега. Величина сбега равна 0,008 м на 1 м длины, а для лиственницы – 0,01 м на 1 м длины. Зная расчетные длины l_0x, l_0y и предельную гибкость λ_пр, можно определить возможные наименьшие размеры поперечного сечения:

круглого  ;

Номинальные размеры толщины и ширины обрезных пиломатериалов с параллельными кромками и толщины необрезных и обрезных пиломатериалов с непараллельными кромками должны соответствовать указанным в таблице.

Номинальные размеры толщины и ширины

мм

Толщина	Ширина
16	75	100	125	150	-	-	-	-	-
19	75	100	125	150	175	-	-	-	-
22	75	100	125	150	175	200	225	-	-
25	75	100	125	150	175	200	225	250	275
32	75	100	125	150	175	200	225	250	275
40	75	100	125	150	175	200	225	250	275
44	75	100	125	150	175	200	225	250	275
50	75	100	125	150	175	200	225	250	275
60	75	100	125	150	175	200	225	250	275
75	75	100	125	150	175	200	225	250	275
100	-	100	125	150	175	200	225	250	275
125	-	-	125	150	175	200	225	250	-
150	-	-	-	150	175	200	225	250	-
175	-	-	-	-	175	200	225	250	-
200	-	-	-	-	-	200	225	250	-
250	-	-	-	-	-	-	-	250

Для проектирования (расчета) должна быть задана расчетная продольная сила, для определения расчетного сопротивления сжатию нужно знать породу и сорт древесины.

Коэффициент продольного изгиба   следует определять по формулам (7) и (8)

при гибкости элемента                       (7) 

при гибкости элемента                        (8) 

     где коэффициент а =0,8 для древесины

коэффициент А=3000 для древесины

Гибкость элементов цельного сечения определяют по формуле                          (9) 

где	расчетная длина элемента;
	радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто соответственно осей   или

. Расчетную длину элементов   следует определять умножением их свободной длины   на коэффициент 

       μ_o – коэффициент приведенной длины для деревянных конструкций, загруженных продольными силами по концам принимается равным:

1,0 – при шарнирном закреплении концов;

2,2 – для стержня с одним защемленным и другим свободным концами;

0,8 – для стержня с одним защемленным и другим шарнирно опертым концами;

0,65 – для защемленного с двух концов стержня (по СНиП II-25-80 п.4.21)                     

30. Определить порядок расчета на устойчивость с основными формулами центрально-сжатого элемента из цельного бруса (имеются четыре отверстия сечением bxh, не выходящих на кромку, на расстоянии 80см между ними) на заданные усилия (Какие усилия должны быть заданы?).

Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения следует производить по формулам:

на устойчивость    

                          (6) 

где			расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;
		коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно п.4.3:
		площадь нетто поперечного сечения элемента;
		расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной:

при отсутствии ослаблений или ослаблениях в опасных сечениях, не выходящих на кромки (рис. 1, а), если площадь ослаблений не превышает 25%     где  площадь сечения брутто; 

при ослаблениях, не выходящих на кромки, если площадь ослабления превышает 25%      

Подбор сечения центрально-сжатых элементов производят методом попыток, последовательных приближений и считают законченным, если дальнейшее уменьшение размеров поперечного сечения приводит к невыполнению условий прочности или устойчивости.

Размеры поперечного сечения прямоугольной формы следует принимать, руководствуясь сортаментом пиломатериалов

Номинальные размеры толщины и ширины обрезных пиломатериалов с параллельными кромками и толщины необрезных и обрезных пиломатериалов с непараллельными кромками должны соответствовать указанным в таблице.

Центрально-сжатые элементы из брусьев следует проектировать равноустойчивыми, чтобы гибкости относительно осей x и y были равны, а это значит, что соотношение сторон поперечного сечения должно быть равным или близким соотношению длин. При выполнении этой рекомендации площадь поперечного сечения элемента будет наименьшей.

Зная расчетные длины l_0x, l_0y и предельную гибкость λ_пр, можно определить возможные наименьшие размеры поперечного сечения:

прямоугольного  ,

Номинальные размеры толщины и ширины

мм

Толщина	Ширина
16	75	100	125	150	-	-	-	-	-
19	75	100	125	150	175	-	-	-	-
22	75	100	125	150	175	200	225	-	-
25	75	100	125	150	175	200	225	250	275
32	75	100	125	150	175	200	225	250	275
40	75	100	125	150	175	200	225	250	275
44	75	100	125	150	175	200	225	250	275
50	75	100	125	150	175	200	225	250	275
60	75	100	125	150	175	200	225	250	275
75	75	100	125	150	175	200	225	250	275
100	-	100	125	150	175	200	225	250	275
125	-	-	125	150	175	200	225	250	-
150	-	-	-	150	175	200	225	250	-
175	-	-	-	-	175	200	225	250	-
200	-	-	-	-	-	200	225	250	-
250	-	-	-	-	-	-	-	250

Для проектирования (расчета) должна быть задана расчетная продольная сила, для определения расчетного сопротивления сжатию нужно знать породу и сорт древесины.

Коэффициент продольного изгиба   следует определять по формулам (7) и (8)

при гибкости элемента                       (7)

 

при гибкости элемента                        (8) 

     где коэффициент а =0,8 для древесины

коэффициент А=3000 для древесины

Гибкость элементов цельного сечения определяют по формуле                                (9) 

где	расчетная длина элемента;
	радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто соответственно осей   или

. Расчетную длину элементов   следует определять умножением их свободной длины   на коэффициент   μ_o – коэффициент приведенной длины для деревянных конструкций, загруженных продольными силами по концам принимается равным:

1,0 – при шарнирном закреплении концов;

2,2 – для стержня с одним защемленным и другим свободным концами;

0,8 – для стержня с одним защемленным и другим шарнирно опертым концами

;0,65 – для защемленного с двух концов стержня (по СНиП II-25-80 п.4.21)

                           

31. Определить порядок расчета на устойчивость с основными формулами центрально-сжатого элемента из цельного бруса (имеются четыре отверстия сечением bxh, попарно выходящих на кромку, на расстоянии 80см между ними) на заданные усилия (Какие усилия должны быть заданы?).

Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения следует производить по формулам:

на устойчивость    

                          (6) 

где			расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;
		коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно п.4.3:
		площадь нетто поперечного сечения элемента;
		расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной:

при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки (рис.1, б), 

Подбор сечения центрально-сжатых элементов производят методом попыток, последовательных приближений и считают законченным, если дальнейшее уменьшение размеров поперечного сечения приводит к невыполнению условий прочности или устойчивости.

Размеры поперечного сечения прямоугольной формы следует принимать, руководствуясь сортаментом пиломатериалов

Номинальные размеры толщины и ширины обрезных пиломатериалов с параллельными кромками и толщины необрезных и обрезных пиломатериалов с непараллельными кромками должны соответствовать указанным в таблице.

Центрально-сжатые элементы из брусьев следует проектировать равноустойчивыми, чтобы гибкости относительно осей x и y были равны, а это значит, что соотношение сторон поперечного сечения должно быть равным или близким соотношению длин. При выполнении этой рекомендации площадь поперечного сечения элемента будет наименьшей.

Зная расчетные длины l_0x, l_0y и предельную гибкость λ_пр, можно определить возможные наименьшие размеры поперечного сечения:

прямоугольного  ,

Номинальные размеры толщины и ширины

мм

Толщина	Ширина
16	75	100	125	150	-	-	-	-	-
19	75	100	125	150	175	-	-	-	-
22	75	100	125	150	175	200	225	-	-
25	75	100	125	150	175	200	225	250	275
32	75	100	125	150	175	200	225	250	275
40	75	100	125	150	175	200	225	250	275
44	75	100	125	150	175	200	225	250	275
50	75	100	125	150	175	200	225	250	275
60	75	100	125	150	175	200	225	250	275
75	75	100	125	150	175	200	225	250	275
100	-	100	125	150	175	200	225	250	275
125	-	-	125	150	175	200	225	250	-
150	-	-	-	150	175	200	225	250	-
175	-	-	-	-	175	200	225	250	-
200	-	-	-	-	-	200	225	250	-
250	-	-	-	-	-	-	-	250

Для проектирования (расчета) должна быть задана расчетная продольная сила, для определения расчетного сопротивления сжатию нужно знать породу и сорт древесины.

Коэффициент продольного изгиба   следует определять по формулам (7) и (8)

при гибкости элемента                       (7) 

при гибкости элемента                        (8) 

     где коэффициент а =0,8 для древесины

коэффициент А=3000 для древесины

Гибкость элементов цельного сечения определяют по формуле    

                         (9)

где	расчетная длина элемента;
	радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто соответственно осей   или

. Расчетную длину элементов   следует определять умножением их свободной длины   на коэффициент  

              μ_o – коэффициент приведенной длины для деревянных конструкций, загруженных продольными силами по концам принимается равным:

1,0 – при шарнирном закреплении концов;

2,2 – для стержня с одним защемленным и другим свободным концами;

0,8 – для стержня с одним защемленным и другим шарнирно опертым концами;

0,65 – для защемленного с двух концов стержня (по СНиП II-25-80 п.4.21)

             

32. Определить порядок расчета на устойчивость с основными формулами центрально-сжатого клеедощатого элемента переменного по высоте сечения на заданные усилия (Какие усилия должны быть заданы?).\

. Расчет на устойчивость центрально-сжатых элементов переменного по высоте сечения следует выполнять по формуле

                      (16) 

где		площадь поперечного сечения брутто с максимальными размерами;
		коэффициент, учитывающий переменность высоты сечения, определяемый по табл.1 прил.4 (для элементов постоянного сечения  );
		коэффициент продольного изгиба, определяемый для гибкости, соответствующей сечению с максимальными размерами. Подбор сечения центрально-сжатых элементов производят методом попыток, последовательных приближений и считают законченным, если дальнейшее уменьшение размеров поперечного сечения приводит к невыполнению условий прочности или устойчивости. Размеры поперечного сечения прямоугольной формы следует принимать, руководствуясь сортаментом пиломатериалов Номинальные размеры толщины и ширины обрезных пиломатериалов с параллельными кромками и толщины необрезных и обрезных пиломатериалов с непараллельными кромками должны соответствовать указанным в таблице. Так как элемент клееный Для клееных конструкций (панели, балки, арки, рамы, пояса ферм и др.) применяют строганные (фрезерованные) доски и бруски. В этом случае размеры их по сравнению с сортаментными уменьшаются в пределах при­пусков на механическую обработку. Для склеивания применяют доски по сортаменту толщиной до 50 мм. Слои многослойных клееных элементов перед склеиванием фрезеруют по пласти с двух сторон, величина припусков при этом указана в табл.3.1. Таблица 3.1 Припуски на фрезерование пластей с двух сторон Номинальная толщина заготовки, мм Припуск при номинальной ширине заготовок, мм 55-95 95 - 195 свыше 195 25 4 4,5 5 40 5 5,5 6 При компоновке сечения клееного элемента толщина клеевого шва не учитывается (она очень незначительна). Центрально-сжатые элементы из брусьев следует проектировать равноустойчивыми, чтобы гибкости относительно осей x и y были равны, а это значит, что соотношение сторон поперечного сечения должно быть равным или близким соотношению длин. При выполнении этой рекомендации площадь поперечного сечения элемента будет наименьшей. Расчетную длину элемента lо следует определять умножением его свободной длины l на коэффициент m0 lо = lm0 μo – коэффициент приведенной длины для деревянных конструкций, загруженных продольными силами по концам принимается равным: 1,0 – при шарнирном закреплении концов; 2,2 – для стержня с одним защемленным и другим свободным концами; 0,8 – для стержня с одним защемленным и другим шарнирно опертым концами; Зная расчетные длины l0x, l0y и предельную гибкость λпр, можно определить возможные наименьшие размеры поперечного сечения: прямоугольного  , Номинальные размеры толщины и ширины мм Толщина Ширина 16 75 100 125 150 - - - - - 19 75 100 125 150 175 - - - - 22 75 100 125 150 175 200 225 - - 25 75 100 125 150 175 200 225 250 275 32 75 100 125 150 175 200 225 250 275 40 75 100 125 150 175 200 225 250 275 44 75 100 125 150 175 200 225 250 275 50 75 100 125 150 175 200 225 250 275 60 75 100 125 150 175 200 225 250 275 75 75 100 125 150 175 200 225 250 275 100 - 100 125 150 175 200 225 250 275 125 - - 125 150 175 200 225 250 - 150 - - - 150 175 200 225 250 - 175 - - - - 175 200 225 250 - 200 - - - - - 200 225 250 - 250 - - - - - - - 250 Для проектирования (расчета) должна быть задана расчетная продольная сила, для определения расчетного сопротивления сжатию нужно знать породу и сорт древесины. Коэффициент продольного изгиба   следует определять по формулам (7) и (8) при гибкости элемента                       (7)  при гибкости элемента                        (8)        где коэффициент а =0,8 для древесины , коэффициент А=3000 для древесины гибкость.

Приложение 4

Данные для расчета сжатых, изгибаемых и сжато-изгибаемых элементов

Таблица 1