25. Графическая интерпретация согласования параметров насоса и двигателя пожарного автомобиля.

Согласование режимов работы двигателя ПА

и потребителей энергии

Потребителями энергии пожарных машин могут быть генераторы электрического тока, лебедки, компрессоры, приводы механизмов пожарных автолестниц и автоколенчатых подъемников, а также пожарные насосы на автоцистернах и автонасосах.

Мощность потребителей энергии на пожарных машинах сравнительно небольшая, да и эксплуатируются они в основном (кроме пожарных насосов) при постоянных скоростных режимах. Поэтому согласование режимов их эксплуатации и двигателя в основном осуществляется по скоростным параметрам. Рассмотрим это на следующем примере (рис.7.17). На этом рисунке кривая 2 является частичной скоростной характеристикой, ограничивающей мощность двигателя при его работе в стационарном режиме. Кривая 3 характеризует крутящий момент, соответствующий частичной скоростной характеристике (кривая 2). Прямая 4 характеризует максимальную мощность потребителя. Диапазон скоростных его режимов от n_{м max} до n_к может быть рекомендован для привода потребителя. Зная обороты вала потребителя n_п и выбранные обороты двигателя n_дв, определяют передаточное отношение привода

. (7.1)

Более сложным является согласование режимов эксплуатации пожарных насосов и двигателей. Пожарные насосы эксплуатируются в широком интервале величин развиваемых ими напоров и подач воды. Изменение от максимальных до минимальных значений величин напоров и подач воды образуют поле эксплуатации насосов. Естественно, что каждой точке этого поля будет соответствовать величина потребляемой мощности. Вот эти мощности и необходимо согласовать с полем мощности отдаваемой двигателем в стационарном режиме работы двигателя.

Для осуществления процедуры согласования необходимо знать зависимости напоров Нм, развиваемых насосами от величин подачи Q л/с. Такие зависимости H = f(Q) при заданной величине высоты всасывания h_вс = 3,5 м и постоянных оборотах вала насоса получают экспериментально. При этом, естественно, определяют мощность N = f(Q) и значение коэффициента полезного действия.

Было установлено, что изменение Н, N и η в зависимости от величины Q можно выразить аналитически

у_і = A_i + B_iQ - C_iQ² , (7.2)

где i = 1 – величина напора, м.в.ст.; i = 2 – величина потребляемой мощности, кВт; i = 3 – значение коэффициента полезного действия; Q - подача насоса, л/с.

Значения постоянных А, В и С см.в учебнике Безбородько

При определении N, потребляемой пожарным насосом, необходимо учитывать потери мощности в трансмиссии. При этом будет определена мощность, отдаваемая двигателем. Потери мощности учитываются коэффициентом полезного действия трансмиссии

, (7.3)

где = 0,97 – КПД зубчатой передачи; = 0,99 – КПД карданного вала;

η_по= 0,99 – КПД промежуточной опоры; К – количество зацеплений зубчатых колес или опор карданного вала.

С учетом КПД трансмиссии насоса, потребляемая им мощность N_н равна

, (7.4)

где N'_н - мощность, вычисленная по формуле (7.2).

Значения Н, N и η, вычисленные по формулам (7.2) и (7.4) характерны только при одной скорости n_н вала насоса. Они изображены кривыми аб и a'б' на рис.7.18.

Для того, чтобы определить поле мощности, потребляемой насосом, необходимо построить зависимости Н = f(Q) и N = f(Q) при частотах вращения вала n_н2 и n_н3. Величину n_н3 выбирают из соображения, что возможна подача воды насосом при 0,5 Н_ном. Это соответствует n_н3  0,65 n_н1. Величину n_н2 выбирают в интервале от n_н1 до n_н3.

Обозначим выбираемую скорость n_нх, тогда соответствующие ей значения Q, Н и N будут определяться на основании формулы теории подобия

. (7.5)

Вычисленные значения Н_х и N_х при различных скоростях n_нх изображают, как показано на рис.7.18. Поле а'b'dc' характеризует потребляемую насосом мощность.

Для сопоставления отбираемой от двигателя мощности и мощности, потребляемой насосом, необходимо согласовать частоты вращения вала двигателя n_дв с частотами вращения n_н вала насоса. Это согласование осуществляется передаточным отношением коробки отбора мощности по формуле

, (7.6)

где n_N - частота вращения вала двигателя при максимальной мощности, об/ мин; n_н1 - номинальная частота вращения вала насоса, об/мин.

Используя передаточное отношение, легко находятся частоты вращения вала двигателя, соответствующие скоростям вала насоса n₁= i n_н1, n₂ = in_н2 и т.д. Полученные значения частот вращения вала двигателя устанавливаются на оси частот вращения двигателя в третьем квадранте графической схемы расчета. Затем в этом квадранте строится внешняя скоростная характеристика двигателя и, как указывалось выше, определяется точка «К». Из точек n₁, n₂ и n₃ на оси абсцисс опускаются перпендикулярные прямые. На них с помощью горизонтальных прямых c'...cⁿ, d'...d'' и т.д. находят точки a''e"c"d"f"в". Соединив эти точки отрезками прямых и кривых линий, определяется поле мощности, потребляемой насосом. Если имеется требуемый запас мощности в точке К, то двигатель будет эксплуатироваться в стационарных условиях работы без перегрева.

Совмещение полей мощности двигателя и насоса позволяет определять и наиболее экономичные по расходу топлива режимы. Для такой оценки на поле мощностей двигателя наносят изолинии удельных расходов топлива g_e г/кВт·ч.