§ 7. Ребра жесткости

Если условия (14.27') и (14.27") не соблюдены, то необходи­ма постановка вертикальных ребер жесткости. Обычно их кон­струируют из полос, реже—из профильного материала

316

ftp {рис. 14-10,6, в). Ширину ребра принимают Ь_? > -щ- + 40 мм,

толщину — не менее Vis ширины.

Расстояние между ребрами жесткости определяется величи­ной напряжений и размерами балки.

Для обеспечения местной устойчивости вертикального листа должно быть удовлетворено следующее условие:

V^iJ

— <Л (14.28)

{для подкрановых балок •< 0,9),

где с^ — напряжение под сосредоточенной силой [см. формулу (14.22)]; а — нормальное напряжение на верхней кромке вертикаль­ного листа, равное

о--^--^; (14.29)

.т — среднее касательное напряжение, равное

/iHSB '		(14.30)
о0 = 750 J^l нГ/см2;		(14,31)
,0 = (125о + -)(1МЛ	кГ/см2,	(14.32)

где d — наименьшая из сторон а и Я_н, заключенная между гори­зонтальными листами и ребрами жесткости; v — отношение большей стороны (а или h_B) к меньшей. Величина 0ц,_о определяется по формуле

<Vo = *iI0⁷ (-^-J кГ\см?. (14.33)

Значения К\ находятся по графику, приведенному на рис. 14-11. Помимо основных ребер жесткости, устанавливаемых по всей высоте вертикального листа балки, в интервалах между ними иногда ставят укороченные ребра жесткости треугольного очер­тания (см. рис. 14-10, а). Их длина составляет около 7з К- '-Уко­роченные ребра (треугольники жесткости) ставят при воздей­ствии на пояс балок сосредоточенных грузов большой величи­ны. Как правило, наличие укороченных ребер нежелательно, так

317

как асимметричное их расположение относительно оси вызывает при сварке искривление балки в вертикальной плоскости.

В балках очень большой высоты иногда ставят горизонталь­ные ребра жесткости. Их располагают па расстоянии c={^lU--.~^llb)h_B от верхнего горизонтального листа (см, рис. 14-10,6).

§ 8. Работа на кручение

В тех случаях, когда балки работают на круче­ние, применение балок дву­таврового профиля стано­вится нецелесообразным.

Напряжение от кручения в незамкнутых профилях (двутавровых, уголковых и т. д.) равно (рис. 14-12, а)

M_Kns

кр-¹ max

а! V-fiiCti

(14.34)

Рис. 14-11. Зависимость коэффица-ента К\ от отношения т ~~

' в

где V; — коэффициент, зависящий от отношения—; он может

быть приближенно принят равным 0,33; а = 1 для уголка; а= 1,3 для двутаврового профиля; а_г- —наибольший размер стороны прямоугольника (верти­кального или горизонтального листа); St—наименьший размер стороны того же прямоуголь­ника; ^smax —наибольшая толщина профиля.

6}

%

wm

ZZZXZZZZZZ

Рис. 14-12. К расчету балки на кручение:

й) двутаврового открытого профиля; б) трубчатого закрытого профиля

318

Так как момент сопротивления оказывается, как правило, малым, то напряжение г значительно. При двутавровом профиле

_я£1/.5^:'й_£. = ],3 • 0,33 {sih_B -f 2s$b_a),

где 5_B—толщина стенки;

И_д —ее высота;

s„-—толщина пояса;

Ь„ — его ширина. При кручении целесообразно применение сварных балок коробчатого поперечного сечения. Напряжение от крутящего момента с достаточной степенью точности может быть найдено по формуле

_где р_ площадь сечения прямоугольника (рис. 14-12,6), ог­раниченного штрихпунктирньши линиями; s min - наименьшая толщина вертикального или горизон­тального листа. Так как F велико, то напряжение т оказывается незначи­тельным.