Пример расчета боковых двухсторонних завес шиберного типа.

Рассчитать боковую двустороннюю завесу и подобрать типовое решение, если завеса должна быть устроена у раздвижных ворот, размером Fпр=3,6х3,6=12,96 м² в одноэтажном производственном здании высотой 8,4 м, имеющем зенитные фонари. Механическая вытяжка и механический приток сбалансированы. Расчетная температура наружного воздуха t_н=-20°С; _н=1,39 кг/м³. Температура воздуха в помещении t_в=18°С; _в=1,21 кг/м³. При работе завесы температура смеси воздуха t_см=14°С; _см=1,23 кг/м³. Расчетная скорость ветра v_в=5,5 м/с. Расчетный аэродинамический коэффициент с=0,8. Поправочный коэффициент k₁=0,2 Решение. Принимаем, согласно табл. 1.1. значение =0,65. В этом случае и при =20÷30 для раздвижных ворот находим _пр=0,3.

По табл. 1.3 для принятых размеров ворот и высоте здания

h_расч= 1.3÷1.5=2,4 м.

Расчетная разность давлений по формулам (1.3), (1.5) составит:

р=9,82,4 (1,39-1,21)+0,20,85,5²1,39/2=7,64 Па.

Общий расход воздуха завесы определяем по формуле (1.1):

Принимаем к установке по табл. 1.1 завесы типа ЗВТ 1.00.000-03 суммарной производительностью по воздуху G₃=40800 кг/ч. Для принятого по табл. 1.1 решения получим =20 и из формулы (1.1) вычислим:

Требуемую температуру воздуха подаваемого завесой, находим по формуле (1.11):

Где = 0,1 – величина, определяемая по рис. 1.5 при = 20 и = 0,67.

Требуемую суммарную тепловую мощность калориферов завесы вычисляем по формуле (1.12):

Q₃ = 0,28 • 40800(36,4 - 14) = 255900 Вт.

Поскольку суммарная тепловая мощность принятой типовой конструкции, согласно табл. 1.1, составляет 511700 Вт, т.е. вдвое больше требуемой, то в данном случае целесообразно в одном из агрегатов завесы не устанавливать калориферную секцию или принять однорядную установку калориферов.

Б) Расчет завес смешивающего типа

Расход воздуха для воздушно-тепловой завесы смешивающего типа определяется по формуле:

, (1.19)

где k₂ – поправочный коэффициент для учета числа проходящих людей, места забора воздуха для завесы и типа вестибюля (табл. 1.5); μ_вх – коэффициент расхода, зависящий от конструкции входа; F_вх – площадь одной открываемой створки наружных входных дверей, м².

При совмещении воздушно-тепловой завесы с приточной вентиляцией (т.е. при заборе воздуха снаружи) значение G₃ принимают равным расходу воздуха, необходимого для приточной вентиляции, но не менее значения, определяемого по формуле (1.19).

Значение ∆p определяют в результате расчета воздушного режима здания с учетом ветрового давления. При отсутствии полных исходных данных ∆p можно рассчитывать по формуле (1.3), где значение h_расч, вычисляют с учетом ветрового давления в зависимости от этажности здания по формулам:

для зданий с числом этажей три и меньше

h_расч = h_л.к. – 0,5h_дв; (1.20)

для зданий с числом этажей больше трех

h_расч = 0,5(h_л.к.+ 2h_эт – h_дв); (1.21)

Где h_л.к. – высота лестничной клетки от планировочной отметки земли, м; h_дв – высота створки входных дверей, м; h_эт – полная высота одного этажа, м.

Тепловую мощность калориферов воздушно-тепловой завесы определяют по формуле (1.12).

Таблица 1.5

Поправочный коэффициент k₂ для завес смешивающего типа.

Место забора воздуха и тип вестибюля	Двери	Значения k2 при числе людей n, проходящих через вход в здание за 1 ч
		100	200	300	400	500	600	700	800	900	1000	1100	1200	1300	1400	1500
Забор воздуха из вестибюля открытого	Одинарные	0,05	0,1	0,15	0,2	0,25	0,28	0,31	0,35	0,39	0,43	0,47	0,51	0,55	0,58	0,61
	Двойные или вращающиеся	0,04	0,08	0,11	0,15	0,19	0,21	0,26	0,3	0,34	0,38	0,41	0,44	0,48	0,51	0,54
	Тройные	0,03	0,06	0,08	0,11	0,14	0,16	0,2	0,25	0,28	0,32	0,35	0,38	0,41	0,44	0,46
То же, закрытого	Одинарные	0,05	0,09	0,14	0,18	0,22	0,23	0,27	0,32	0,35	0,39	0,43	0,46	0,49	0,52	0,55
	Двойные или вращающиеся	0,03	0,07	0,1	0,14	0,17	0,19	0,23	0,27	0,31	0,34	0,37	0,4	0,43	0,46	0,49
	Тройные	0,02	0,05	0,07	0,1	0,12	0,15	0,18	0,23	0,25	0,29	0,32	0,34	0,37	0,4	0,42
Забор воздуха снаружи или при вестибюле открытом	Одинарные	0,04	0,08	0,12	0,16	0,2	0,21	0,24	0,28	0,31	0,34	0,38	0,41	0,44	0,47	0,49
	Двойные или вращающиеся	0,03	0,06	0,09	0,12	0,15	0,17	0,21	0,24	0,27	0,30	0,33	0,35	0,38	0,41	0,43
	Тройные	0,02	0,04	0,07	0,09	0,11	0,13	0,16	0,2	0,23	0,26	0,28	0,3	0,33	0,35	0,37
То же, при закрытом	Одинарные	0,04	0,07	0,11	0,14	0,17	0,18	0,22	0,25	0,28	0,31	0,34	0,35	0,38	0,4	0,42
	Двойные или вращающиеся	0,03	0,05	0,08	0,11	0,13	0,15	0,18	0,21	0,24	0,26	0,29	0,31	0,33	0,36	0,38
	Тройные	0,02	0,04	0,06	0,08	0,1	0,12	0,15	0,18	0,2	0,22	0,24	0,26	0,29	0,31	0,33

Примечания: 1.Открытым считается вестибюль, не отделенный дверями от лестничной клетки и лифтового холла; закрытым - вестибюль, снабженный дверями перед лестничной клеткой и лифтовых холлом.

2.Максимальная пропускная способность одной створки двери 1500 чел/ч, поэтому при устройстве нескольких параллельно расположенных входных дверей и проходе через них до 1500 чел/ч расчет производят по площади одной открываемой створки. При проходе через них более 1500 чел/ч значение F_вх в формуле (7.18) увеличивают в отношении n/1500 с округлением до ближайшего большего целого числа. В этом случае коэффициент k2 принимают в зависимости от n, деленного на это целое число.

Таблица 1.6

Коэффициент расхода μ_вх для завес смешивающего типа.

Конструкция входа	μвх
Одинарные двери	0,7
Двойные двери с тамбуром, прямой проход	0,65
Тройные двери с тамбуром, прямой проход	0,6
Двойные двери с тамбуром, зигзагообразный поход	0,55
Тройные двери с тамбуром, зигзагообразный поход	0,4
Вращающиеся двери	0,1

Примечание: При числе последовательно расположенных дверей больше трех расчет можно проводить с незначительным запасом, как для тройных дверей.

Пример расчета завесы смешивающего типа.

Рассчитать воздушно-тепловую завесу для главного входа в административное здание при заборе воздуха из открытого вестибюля. Входные двери вращающиеся (μ_вх = 0,1 по табл. 1.6). Исходные данные: t_н = 25°C; ρ_н = 1,42кг/м³; t_в = 16°С; ρ_в = 1,22кг/м³; t_см = 12°С; h_л.к. = 60_м; h_дв = 2,5м; h_эт = 3,3м; F_вх = 0,8 • 2,5 = 2м²; n = 2500чел/ч.

Решение: находим значение h_расч по формуле (1.21):

h_расч = 0,5(60_.+ 2•3,3 – 2,5) = 32,1м.

Определяем ∆p по формуле (1.3):

∆p = 9,8•32,1(1,42 – 1,22) = 62,9Па.

Находим коэффициент k₂ по табл. 1.5. Так как число людей проходящих в здание, превышает 1500чел/ч, то расчетное число людей для одной створки составит n = 2500/2 = 1250чел/ч. При заборе воздуха из открытого вестибюля, вращающихся дверях и числе людей, проходящих через одну створку, 1250 за 1ч. Получим k₂ = 0,46.

Определяем G₃ по формуле (1.19) с учетом того, что люди проходят одновременно через две створки и температура t3 = 50°C:

Вычисляем Q3 по формуле (1.12):

Q3 = 0,28 • 8630(50 - 12) = 91820Вт.