Согласно рис. 6 действительные фазные первичные напряжения:

Ů_А = Ů_(А) - Ė_Ао ,

Ů_B = Ů_(B) - Ė_Ао , (24)

Ů_C = Ů_(C) - Ė_Ао .

Токи первичной обмотки:

İ_A = İ_A1 + İ_A2 = -İ_a1 - İ_{a2 ,}

İ_B = - İ`<sub>b1</sub> - İ`_{b2 ,} (25)

İ_С = - İ`<sub>с1</sub> - İ`_с2 .

Приведённые вторичные фазные напряжения согласно рис. 6:

- Ů`<sub>а</sub> = Ů<sub>(A)</sub>+ İ`_a1Z_k+ İ`<sub>a2</sub>Z<sub>k</sub>+ İ`_aoZ`_оп ,

-Ů`<sub>b</sub> = Ů<sub>(B)</sub>+ İ`_b1Z_k+ İ`<sub>b2</sub>Z<sub>k</sub>+ İ`_aoZ`_оп, (26)

- Ů`<sub>c</sub> = Ů<sub>(С)</sub>+ İ`_c1Z_k+ İ`<sub>c2</sub>Z<sub>k</sub>+ İ`_aoZ`_оп

Из рис. 6 видно, что искажение симметрии вторичных фазных напряжений вызвано падениями напряжения от токов нулевой и обратной последовательностей. Искажение от токов нулевой последовательности значительно больше, чем от токов обратной последовательности. Особенно велико влияние токов нулевой последовательности в броневом, бронестержневом и групповом трансформаторах Y/Y_0, в них потоки нулевой последовательности замыкаются в магнитопроводе так же, как потоки прямой последовательности. В таких трансформаторах Z`_оп  Z_ и даже малые токи нулевой последовательности вызывают недопустимые искажения симметрии фазных напряжений. По этой причине соединение обмоток Y/Y₀ в броневом, бронестержневом и групповом трансформаторах не рекомендуется.

В трёхстержневом трансформаторе Y/Y₀ искажение симметрии фазных напряжений невелико, тем не менее правила технической эксплуатации электроустановок потребителей [7] предписывают ограничивать ток нулевого провода (равный 3İ_ao) на уровне не более 25% от номинального тока обмотки трансформатора.

_.

Рис. 6. Векторная диаграмма фазных первичных и вторичных напряжений

трансформатора Y/Yo при несимметричной нагрузке

Приведённые вторичные линейные напряжения находят как геометрические разности фазных:

Ů`<sub>ав</sub> = Ů`_b - Ů`_а;

Ů`<sub>вс</sub> = Ů`_с - Ů_b`; (27)

Ů`<sub>cа</sub> = Ů`_a - Ů`_c .

При вычитании фазных напряжений исчезнут одинаковые падения напряжения от токов нулевой последовательности İ`<sub>ao</sub>Z`_оп (см. уравнение (26)). Поэтому несимметрия вторичных линейных напряжений получается небольшой, т.к. она вызвана только падениями напряжения от токов обратной последовательности İ`<sub>a2</sub>Z<sub>k</sub> , İ`_a2Z_k , İ`_c2Z_k (см. уравнение (26)).

6.3. Трансформатор Y₀/Y₀. Токи всех последовательностей могут возникать во вторичной обмотке и трансформироваться в первичную. Составляющие токов одноимённых последовательностей первичной и вторичной обмоток уравновешены в магнитном отношении, поэтому фазные токи обеих обмоток нецелесообразно раскладывать на симметричные составляющие. Поток нулевой последовательности отсутствует.

Следовательно, фазные первичные токи:

İ_A = İ_A1 + İ_A2+ İ_A0= -İ`<sub>a1</sub> - İ`_a2 – İ`<sub>а0</sub>= - İ`_{а ,}

İ_B = - İ`<sub>b,</sub>; İ<sub>C</sub> = - İ` _с . (28)

Фазные первичные напряжения:

Ů_А = Ů_(А) + İ_AZ₁ ,

Ů_B = Ů_(B)+ İ_ВZ₁, (29)

Ů_C = Ů_(C) + İ_СZ₁ .

Несимметрия фазных первичных напряжений незначительна. Она вызвана небольшими падениями напряжения в сопротивлении Z₁ от токов обратной и нулевой последовательностей.

Фазные вторичные приведённые напряжения определяются обычными уравнениями:

- Ů`<sub>а</sub> = Ů<sub>(A)</sub>+ İ`_aZ_k ,

- Ů`<sub>b</sub> = Ů<sub>(B)</sub>+ İ`_bZ_k , (30)

-Ů`<sub>c</sub> = Ů<sub>(С)</sub> + İ`_cZ_k .

Несимметрия вторичных фазных напряжений получается небольшой, т.к. малы падения напряжения в сопротивлениях Z_k .

Приведённые вторичные линейные напряжения находят как геометрические разности фазных по уравнениям (27):

Ů`<sub>ав</sub> = Ů`_b - Ů`_а;

Ů`<sub>вс</sub> = Ů`_с - Ů_b`;

Ů`<sub>cа</sub> = Ů`_a - Ů`_c .

При вычитании фазных напряжений исчезнут одинаковые падения напряжения от токов нулевой последовательности İ`<sub>ao</sub>Z`_оп (см. уравнение (26)). Поэтому несимметрия вторичных линейных напряжений получается ещё меньше, чем фазных, т.к. она вызвана только падениями напряжения от токов обратной последовательности İ`<sub>a2</sub>Z<sub>k</sub> , İ`_a2Z_k , İ`_c2Z_k (см. уравнение (26)).

6.4. Трансформатор Δ/Y₀. Токи всех последовательностей могут возникать во вторичной обмотке и трансформироваться в первичную. При этом токи нулевой последовательности, имея одинаковые модули и временные фазы, свободно циркулируют по контуру треугольника первичной обмотки, но не выходят в линейные провода, т.к. линейные токи равны геометрической разности фазных токов. Составляющие токов одноимённых последовательностей первичной и вторичной обмоток уравновешены в магнитном отношении, поэтому фазные токи обеих обмоток нецелесообразно раскладывать на симметричные составляющие. Поток нулевой последовательности отсутствует.

Следовательно, фазные первичные токи:

İ_A = İ_A1 + İ_A2+ İ_A0= -İ`<sub>a1</sub> - İ`_a2 – İ`<sub>а0</sub>= - İ`_{а ,}

аналогично (31)

İ_B = - İ`<sub>b,</sub>; İ<sub>C</sub> = - İ` _с .

Фазные первичные напряжения равны линейным (обмотка соединена по схеме Δ), поэтому они симметричны.

Фазные вторичные приведённые напряжения определяются обычными уравнениями:

- Ů`<sub>а</sub> = Ů<sub>A</sub>+ İ`_aZ_k ,

- Ů`<sub>b</sub> = Ů<sub>B</sub>+ İ`_bZ_k , (32)

- Ů`<sub>c</sub> = Ů<sub>C</sub>+ İ`_cZ_k .

Несимметрия вторичных фазных напряжений получается небольшой, т.к. малы падения напряжения в сопротивлениях Z_k .

Приведённые вторичные линейные напряжения находят как геометрические разности фазных по уравнениям (25):

Ů`<sub>ав</sub> = Ů`_b - Ů`_а;

Ů`<sub>вс</sub> = Ů`_с - Ů_b`;

Ů`<sub>cа</sub> = Ů`_a - Ů`_c .

При вычитании фазных напряжений исчезнут одинаковые падения напряжения от токов нулевой последовательности İ`<sub>ao</sub>Z`_оп (см. уравнение (26)). Поэтому несимметрия вторичных линейных напряжений получается ещё меньше, чем фазных, т.к. она вызвана только падениями напряжения от токов обратной последовательности İ`<sub>a2</sub>Z<sub>k</sub> , İ`_a2Z_k , İ`_c2Z_k (см. уравнение (26)).

6.5. Трансформаторы Y/Δ, Y₀/Δ. Токи нулевой последовательности во вторичной обмотке возникнуть не могут.

Токи вторичной обмотки раскладывать на составляющие нецелесообразно. Геометрическая сумма их приведённых составляющих прямой и обратной последовательностей равна фазным токам первичной обмотки:

İ_A = İ_A1 + İ_A2 = -İ`<sub>a1</sub> - İ`_a2 = - İ`_а,

İ_B = - İ`<sub>b,</sub>; İ<sub>C</sub> = - İ` _с . (33)

Фазные первичные напряжения остаются симметричными:

Ů_А = Ů_(А) , Ů_B = Ů_(B) , Ů_C = Ů_(C) , (34)

где Ů_(А) , Ů_(B) , Ů_(C) равнялись бы фазным напряжениям первичной обмотки, если бы трансформатор работал на холостом ходу (рис. 6). Они представляют собой обычную симметричную трёхлучевую звезду с точкой О в центре тяжести треугольника первичных линейных напряжений.

Вторичные приведённые фазные (и линейные) напряжения находим по уравнениям:

- Ů`<sub>а</sub> = Ů<sub>A</sub>+ İ`_aZ_k ,

- Ů`<sub>b</sub> = Ů<sub>B</sub>+ İ`_bZ_k , (35)

- Ů`<sub>c</sub> = Ů<sub>C</sub>+ İ`_cZ_k .

Треугольник линейных вторичных напряжений можно построить по полученным фазным с учётом схемы соединения начал и концов вторичных фазных обмоток согласно заданной группе трансформатора.

Несимметрия вторичных напряжений получается небольшой из-за малости падений напряжения в сопротивлениях Z_k.

6.6. Трансформатор Δ/Y. Для этого случая справедливо сказанное в п. 6.5 за исключением уравнений (34). Фазные первичные напряжения симметричны, т.к. они равны заданным линейным.