14. Произведем сравнение ориентировочно принятого (в п. 12) и фактического размера поверхности камеры нагрева, через которую происходят потери теплоты в окружающую среду.

Поскольку F^р_п.н  F_п.н (в два с лишним раза), произведем перерасчет потерь теплоты в окружающую среду q_о.с.п.н и уточним следующие показатели: суммарную величину удельного расхода теплоты на испарение 1 кг влаги в зоне предварительного подогрева q_п.н, массовый расход сухого агента сушки L^р_п.н, объемный расход агента сушки V^р_п.н и суммарный расход теплоты Q^р_п.н.

q_о.с.п.н = 0,001F^р_п.нк_п.н(t_ср.п.н – t₀)/W_пн = 0,00117,21,03(231,5 – 5)/0,21 = 19,1 кДж/кг;

_п.н = с_в_см1 – q_м.п.н – q_о.с.п.н = 4,1932 – 9791,3 – 19,1 = – 9676,3 кДж/кг;

d₁ = [1000(1,004t₁ – H₁) + _п.нd₁]/[_п.н – (2500 + 1,88t₁)] = [1000(1,00493 – 450,8) + (– 9676,3)24,82]/[– 9676,3 – (2500 + 1,8893)] = [– 357428 – 240165,8]/[– 12351,1 = 48,38 г/кг;

l_п.н = 1000/(d₁ – d₁) = 1000/(48,38 – 24,82) = 42,44 кг/кг;

q_п.н = l_п.н(H₁ – H₀) = 42,44(450,8 – 18,84) = 18333,4 кДж/кг;

Q^р_п.н = q_п.нW^р_п.н = 18332,40,21 = 3849,8 кВт;

L^p_п.н = l_п.нW^р_п.н = 42,440,21 = 8,91 кг/с;

V^p_п.н = L^p_п.н_о.п.н[293/(273 + t₁)] = 8,911,86[293/(273 + 370)] = 7,55 м³/с.

15. Определяется расчетное число подводящих и отводящих коробов, а также расчетное число рядов подводящих и отводящих коробов в каждой зоне охлаждения.

Для этого в качестве исходных данных используются следующие характеристики зерносушилок:

типовой шахтной прямоточной ДСП-32, на базе которой производится реконструкция (приложение 8): фактическое число рядов коробов в зонах сушки и охлаждения (n^ф_1c = n^ф_2c = 23; n^ф_охл = n^ф_пр.охл = 32); число коробов в одном ряду (а = 16 шт.); площадь поперечного сечения короба (f_к = 0,00925 м²); допустимая скорость агента сушки или воздуха на выходе из короба (v_к = 0,5v_вит = 5 м/с);

реконструированной — число параллельно расположенных шахт соответствующей зоны сушки или охлаждения (к = 1 шт.).

Расчетное число подводящих и отводящих коробов n^p_k (шт.), которые следует установить в зоне охлаждения для того, чтобы обеспечить возможность подвода к зерну расчетного объема V^p (м³/с) воздуха составляет:

для 1-й зоны сушки

n^p_к.1с = 2V^p_1с/(f_кv_к) = 23,14/(0,009255) = 135,8;

для 2-й зоны сушки

n^p_к.2с = 2V^p_2с/(f_кv_к) = 21,61/(0,009255) = 69,6;

для зоны окончательного охлаждения

n^p_к.охл = 2V^p_охл/(f_кv_к) = 222,75/(0,009255) = 983,8;

для зоны промежуточного охлаждения

n^p_{к.пр.охл} = 2V^p_пр.охл/(f_кv_к) = 222,81/(0,009255) = 986,4.

Расчетное число рядов подводящих и отводящих коробов в соответствующей зоне охлаждения n^р (шт.) составляет:

для 1-й зоны сушки

n^p_1с = n^p_к.1с/(aк) = 135,8/(161) = 8,5;

для 2-й зоны сушки

n^p_2с = n^p_к.2с/(aк) = 69,6/(161) = 4,35;

для зоны окончательного охлаждения

n^p_охл = n^p_к.охл/(aк) = 983,8/(161) = 61,5;

для зоны промежуточного охлаждения

n^p_пр.охл = n^p_{к.пр.охл}/(aк) = 986,4/(161) = 61,65.

16. Сопоставим расчетное число рядов коробов с фактическим, уточним величины массовых и объемных расходов воздуха (по зонам окончательного и промежуточного охлаждения), а с учетом возможных изменений расходов — уточним величины влагосъема по зонам охлаждения.

Фактический объемный расход воздуха составляет:

V^ф_1c = V^р_1c(n^ф_1c/n^р_1c) = 3,14(23/8,5) = 8,5 м³/с.

V^ф_2c = V^р_2c(n^ф_2c/n^р_2c) = 1,61(23/4,35) = 8,5 м³/с.

V^ф_охл = V^р_охл(n^ф_охл/n^р_охл) = 22,75(32/61,5) = 11,85 м³/с.

V^ф_пр.охл = V^р_пр.охл(n^ф_пр.охл/n^р_пр.охл) = 22,81(32/61,55) = 11,85 м³/с.

Фактический массовый расход агента сушки:

L^ф_1c = L^р_1c(n^ф_1c/n^р_1c) = 3,71(23/8,5) = 10,04 кг/с;

L^ф_2c = L^р_2c(n^ф_2c/n^р_2c) = 1,9(23/4,35) = 10,04 кг/с;

L^ф_охл = L^р_охл(n^ф_охл/n^р_охл) = 26,65(32/61,5) = 13,87 кг/с;

L^ф_пр.охл = L^р_пр.охл(n^ф_пр.охл/n^р_пр.охл) = 26,66(32/61,55) = 13,86 кг/с.

Фактическая величина влагосъема по зонам сушки и охлаждения:

W^ф_1c = W ^р_1c(n^ф_1c/n^р_1c) = 0,21(23/8,5) = 0,568 кг/с;

W^ф_2c = W ^р_2c(n^ф_2c/n^р_2c) = 0,1075(23/4,35) = 0,568 кг/с;

W^ф_охл = W ^р_охл(n^ф_охл/n^р_охл) = 0,0525(32/61,5) = 0,027 кг/с;

W^ф_пр.охл = W ^р_пр.охл(n^ф_пр.охл/n^р_пр.охл) = 0,12(32/61,55) = 0,062 кг/с.

Фактический расход теплоты:

Q^ф_1c = Q^р_1c(n^ф_1c/n^р_1c) = 523,1(23/8,5) = 1415,4 кВт;

Q^ф_2c = Q^р_2c(n^ф_2c/n^р_2c) = 273,8(23/4,35) = 1447,7 кВт.

17. Уточним расчетные параметры работы камеры нагрева.

Фактическая величина влагосъема W^ф_п.н (кг/с) в зоне предварительного подогрева (в камере нагрева) реконструированной зерносушилки с учетом суммарной уточненной величины влагосъема W^ф_с.о (кг/с) в зонах сушки и охлаждения

W^ф_п.н = (0,3/0,7)W^ф_с.о = 0,43(W^ф_1с + W^ф_2с + W^ф_охл + W^ф_пр.охл) = 0,43(0,568 + 0,568 + 0,027 + 0,062) = 0,527 кг/с.

Фактический массовый расход агента сушки

L^ф_п.н = L^р_п.н(W^ф_п.н/W^р_п.н) = 8,91(0,527/0,21) = 22,36 кг/с.

Фактический объемный расход агента сушки

V^ф_п.н = V^р_п.н(W^ф_п.н/W^р_п.н) = 7,55(0,527/0,21) = 18,95 м³/с.

Фактический расход теплоты

Q^ф_п.н = Q^р_п.н(W^ф_п.н/W^р_п.н) = 3849,8(0,527/0,21) = 9661,2 кВт.

18. Уточняем производительность зерносушилки

Для этого вначале определим, с учетом расчетов по п. 16 и 17 фактическую величину влагосъема в реконструированной зерносушилке.

W^ф = W^ф_п.н + W^ф_1c + W^ф_2c + W^ф_охл + W^ф_пр.охл = 0,527 + 0,568 + 0,568 + 0,027 + 0,062 = 1,752 кг/с.

Фактическая производительность зерносушилки по сырому зерну

G^ф₀ = G₃ + W^ф = 9,3 + 1,752 = 11,052 кг/с.

Фактическая влажность сырого зерна

w^ф₀ = 100 – (G₃/G₀)(100 – w₃) = 100 – (9,3/11,052)(100 – 14) = 27,63 %.

(w^ф₀)^c = 100w^ф₀/(100 – w^ф₀) = 10027,63/(100 – 27,63) = 38,18 %.

Коэффициент перевода массы просушенного зерна в плановые единицы в зависимости от влажности до и после сушки

К_в = (w^c₀ – w^c₃)/[w^c₀ – 0,011(w^c₀)² – 9,4] = (38,18 – 16,28)/[38,18 – 0,011(38,18)² – 9,4] = 21,9/12,745 = 1,72.

Фактическая производительность зерносушилки

G^ф = 3,6G^ф₀К_вК_к(н) = 3,611,0521,721 = 68,4 план. т/ч.