2.7.3. Построение процесса расширения в турбине пт-135-130/15 для расчетного максимально-зимнего режима

Учитывая, что промышленный отбор турбины на расчетном режиме кг/с меньше номинального, оценим величину расхода пара на турбину кг/с. Расход пара на регенеративные подогреватели определяем приближенно по формуле

= ,

где , – расход пара на турбину в расчетном и номинальном режимах;

– расход пара в -тый отбор при номинальном режиме.

Оценим величину расхода пара через передние концевые уплотнения ЦВД кг/с, расход пара на ДВД кг/с.

Результаты расчетов по определению расхода пара в отборы и через отсеки турбины в расчетном режиме приведены в табл. 2.7.

Таблица 2.7

Отсек турбины	Расход пара через отсек	Величина расхода через отсек, кг/с	Расходы пара в отборы, кг/с
I		177,8
II		169,53	= 8,27
III		162,27	= 7,27
IV		95,6	= 9,22
V		88,28	= 7,32
VI		81,46	= 6,83
VII		69,09	= 1,87
VIII		20,8	= 0

Уточним величины давления пара в регенеративных отборах ЦВД турбины ПТ-135.

Давления пара в отборах из ЦВД пропорциональны отношению расходов пара через отсеки на текущем и номинальном режиме работы турбины:

,

где , – давление в -том отборе на расчетном и номинальном режимах;

, – расход пара в -том отсеке турбины на расчетном и номинальном режимах.

2,97 МПа, 1,88 МПа.

Давление в третьем отборе  МПа, поддерживается на заданном уровне регулятором давления промышленного отбора.

Давление пара в пятом и четвертом отборах определяются по формуле Флюгеля. Давление пара в шестом отборе поддерживается на расчетном режиме на постоянном уровне регулятором давления верхнего теплофикационного отбора. Оно было определено ранее ( МПа). Исходя из этого, с помощью формулы Флюгеля можно найти давление пара в пятом, а затем и в четвертом отборах турбины:

= =0,336 МПа;

= =0,577 МПа.

При построении процесса расширения пара в турбине в i–s–диаграмме на расчетном режиме считаем, что внутренние относительные КПД части высокого и среднего давления турбины те же, что и при номинальном режиме. Исходя из этого, строим процесс расширения параллельно процессу для номинального режима в ЦВД и ЦСД. В точках пересечения процесса расширения с изобарами давлений в отборах определяем энтальпии пара в этих отборах. В ЦНД точку окончания процесса расширения i_к определяем исходя из величины относительного внутреннего КПД (рис. П6). Максимальный пропуск пара через ЦНД  = 330 т/ч.

Параметры пара и конденсата, полученные при построении диаграммы, сведены в табл. 2.8 . При её составлении принято, что потери давления в паропроводах отборов равны 8% от давления в отборе, температурные напоры в ПВД 2С, в ПНД 5С.

Таблица 2.8

Точка процесса	Обозн. на ПТС	Пар в отборах			Конденсат в подогревателе			Вода за подогревателем
		, МПа	, С	, кДж/кг	, МПа	, С	, кДж/кг	, С	, кДж/кг
0		13,0	565	3511
0'		12,75	562	3511
1	П1	2,97	363	3145	2,74	985	987	226,87	979,6
2	П2	1,858	311	3051	1,73	876	873	203,17	873,7
3	П3	1,5	287	3008	1,38	827	830	192,38	826,3
	Д	0,6				670	670
4	П4	0,577	195	2840	0,536	652	560	149,48	631,4
5	П5	0,336	148	2754	0,312	567	525	129,88	547,5
6	П6	0,209	121	2681	0,192	499	503	113,95	479,8
7	П7	0,147	112	2647	0,135	454	435	–	–
К	К	0,0034		2626