2.5.2. Подогреватель сырой воды I ступени (псв-I)

Греющим агентом в ПСВ-I служит неиспарившаяся вода из РНП в количестве = 1,487 кг/с с энтальпией = 670 кДж/кг.

Считаем, что температура исходной сырой воды, поступающей на ТЭЦ в зимний период, равна = 5С, минимальный температурный напор в ПСВ-I примем равным = 15С.

ПСВ-I является водо-водяным теплообменником противоточного типа. При том, что расход греющего агента – неиспарившейся продувочной воды РНП – значительно меньше расхода нагреваемой сырой воды, в ПСВ-I минимальный температурный напор будет на холодном конце теплообменника. Тогда температура продувочной воды на выходе из ПСВ-I будет равна

= 5 + 15 = 20С .

Ее энтальпия составит кДж/кг.

Из уравнения теплового баланса подогревателя можно определить энтальпию сырой воды на выходе из ПСВ-I:

= = 26,13кДж/кг,

где = 20,95 кДж/кг – энтальпия сырой воды.

2.5.3. Подогреватель сырой воды II ступени

После ПСВ-I сырая вода дополнительно подогревается до температуры = 30С в ПСВ-II паром из противодавления турбины Р-100. Энтальпия сырой воды за ПСВ-II = 125,6 кДж/кг.

Тепловая нагрузка ПСВ-II определится из теплового баланса:

= ;

= 164,75 (125,6 -26,13) = 16387,1 кДж/с.

Определим величину расхода греющего пара , считая, что температура насыщения С:

кг/с.

2.5.4. Подогреватель химобессоленной воды (пхов)

В ПХОВ производится подогрев добавочной химобессоленной воды, прошедшей обессоливающую установку (ОУ) перед ее подачей в вакуумный деаэратор добавочной воды. Греющим агентом в ПХОВ служит обратный конденсат пара, поступающий с производства:

= 0,6.250 = 150 кг/с.

Из уравнения теплового баланса определим температуру обратного конденсата на выходе из ПХОВ.

В этом противоточном водо-водяном подогревателе расход греющего агента (обратного конденсата) больше расхода нагреваемой среды – добавочной химобессоленной воды  = 110,6 кг/с, следовательно, минимальный температурный напор находится на горячей стороне теплообменника. Приняв его величину = 15С, определим температуру и энтальпию добавочной воды на выходе ПХОВ:

= - = 95 - 15 = 80С,

= 335 кДж/кг.

Энтальпия обратного конденсата на выходе из ПХОВ определится из уравнения теплового баланса:

= - = 398 – = 240,43 кДж/кг.

Температура обратного конденсата на выходе из ПХОВ = 57,4С.

2.5.5. Вакуумный деаэратор добавочной воды (дв)

В вакуумном деаэраторе добавочной воды производится удаление агрессивных газов из добавочной обессоленной воды. Ее расход в деаэратор = 110,6 кг/с. Расход греющей воды – обратного конденсата = 150 кг/с. Из уравнения теплового баланса о пределим температуру насыщения и давление в вакуумном деаэраторе добавочной воды:

= 67С.

Этой температуре насыщения соответствуют давление 0,0274 МПа и энтальпия = 280,5 кДж/кг. Так как тепла, подводимого в ДВ с обратным конденсатом, достаточно для вакуумной деаэрации добавочной воды, дополнительной подачи греющего пара в вакуумный деаэратор не требуется.

2.5.6. Вакуумный деаэратор подпитки теплосети (дп)

В вакуумном деаэраторе подпитки теплосети производится деаэрация подпиточной воды, предварительно прошедшей умягчение в ХВО. В качестве греющего агента в ДП используется сетевая вода после верхних сетевых подогревателей (ВСП) теплофикационных турбин . На расчетном режиме при температурном графике теплосети 150/70 и = 0,55 температура сетевой воды за ВСП

= 70 + (150-70)0,55 = 114С,

а ее энтальпия кДж/кг.

Температура насыщения в вакуумном деаэраторе обычно находится на уровне 45-50С. Примем = 50С; ей соответствует давление 0,01233 МПа и энтальпия кипящей воды = 209,26 кДж/кг.

Греющим агентом для вакуумных деаэраторов подпитки теплосети (ДП) является часть сетевой воды, отводимой после ВСП. Из уравнения теплового баланса определим требуемую величину расхода греющей сетевой в оды в деаэратор подпитки:

Определим температуру обратной сетевой воды перед нижним сетевым подогревателем. При закрытой системе горячего водоснабжения происходит понижение температуры обратной сетевой воды , возвращаемой на ТЭЦ при ее использовании для подогрева водопроводной воды в системах горячего водоснабжения тепловых потребителей.

В расчетном режиме расход тепла на ГВС ТЭЦ равен = 70 МВт, расход сетевой воды кг/с, тогда снижение температуры обратной сетевой воды в системе ГВС

С.

Температура обратной сетевой воды перед НСП турбин ТЭЦ

= = 70 – 14,737 = 55,26С.

Вследствие того, что часть сетевой воды после ВСП турбин ПТ-135 используется в качестве греющей воды в вакуумном деаэраторе подпитки теплосети, тепловая нагрузка верхних и нижних сетевых подогревателей турбин увеличится на

= ( – _ос) = 7,43(478,34– 231) = 1837,36 кДж/с,

где = 231 кДж/кг при =55,26С.

Фактический расход пара из теплофикационных отборов турбин ПТ-135 составит кг/с, при этом на подогрев греющей воды ДП в сетевых подогревателях турбин будет израсходовано пара

= 0,86 кг/с.