III. Расчет параметров рамной податливой крепи в выработках вне влияния очистных работ Полевые и пластовые выработки

11. Основную рамную податливую крепь незамкнутой формы в горных выработках выбирают по величинам расчетных смещений пород кровли , оцениваемых на основании расчетного сопротивления пород кровли сжатию . Выбор основной рамной податливой замкнутой крепи с обратным сводом производят по наибольшей величине смещений пород кровли, почвы или боков, , оцениваемых по расчетному сопротивлению пород сжатию или .

Выбор средств усиления основной крепи производят по величинам максимальных смещений пород кровли и почвы за весь срок службы выработки на основании средневзвешенных значений расчетного сопротивления сжатию пород кровли и почвы (см. п. 10).

Определение смещений пород иа контуре выработки*

12. Смещения пород кровли, почвы или боков в горизонтальных и наклонных выработках, поддерживаемых вне влияния очистных работ (соответственно ), рассчитывают по формулам:

(3)

где:  – смещения пород, определяемые по графикам (рис. 2) в зависимости от расчетного значения пород кровли, почвы или каждого из боков и глубины расположения выработки ^**; – коэффициент влияния угла залегания пород и направления проходки выработки относительно напластования пород, определяемый по табл. 2; – коэффициент, характеризующий влияние направления смещения пород; для боковых

Таблица 2

Группа	Выработки	20		=21-30		=31-40		=41-50		>50
1	Пластовые горизонтальные и наклонные, полевые горизонтальные, проведенные по простиранию	1,0	0,35	0,95	0,55	0,8	0,8	0,65	1,2	0,6	1,5
2	Полевые, проведенные под углом 30-70 к напластованию (простиранию) пород	0,85	0,45	0,8	0,65	0,65	0,9	0,45	1,05	0,35	1,1
3	Тоже, под углом 70-90	0,7	0,55	0,6	0,8	0,45	0,95	0,25	0,95	0,2	0,8

смещений пород принимают по табл. 2; – коэффициент влияния ширины выработки, определяемый для кровли и почвы по формулам (4), а для боков – (5).

, (4)

, (5)

где b, h – соответственно ширина и высота выработки в проходке (в метрах); – коэффициент воздействия других выработок, для одиночных выработок принимают ; для сопряжений с односторонним примыканием выработки – 1,4; для сложных сопряжений с примыканием выработок в виде двустороннего заезда или пересекающихся выработок – 1,6; для параллельных вскрывающих выработок , если расстояние между параллельными выработками, определяемое по формуле (6), исключает их взаимное влияние.

, (6)

где – суммарная ширина взаимовлияющих выработок в проходке, м; – коэффициент, определяемый по табл. 3.

Таблица 3

Глубина расположения выработки, м	при расчетном сопротивлении , МПа
	до 30	60	90	более 120	до 30	60	90	более 120
	Группа 1				Группа 2
До 300	3,5/2	1,8/1,6	1,5/1,3	1,2/1	1,8	1,5	1,2	1
301-600	4/2,5	2/1,8	1,7/1,5	1,4/1,2	2,2	1,8	1,5	1,2
601-900	4,5/3	2,5/2,1	2/1,7	1,6/1,4	2,6	2,1	1,7	1,4
901-1200	5/3,5	3,5/3	2,5/2	1,8/1,6	3	2,5	2	1,5
Более 1200	5,5/4	4/3,5	3/2,3	2/1,8	3,4	2,9	2,4	1,7

Примечания: а. В числителе k_L для выработок с  до 35°, в знаменателе – при  свыше 35°.

б. Для выработок 2-й группы (см. табл. 2) коэффициент k_L принимают как среднее между значениями 1 и 3-й групп.

в. При промежуточных значениях расчетного сопротивления пород сжатию величину k_L получают путем интерполяции.

г. Для наклонных выработок k_L принимают как для горизонтальных 1-й группы.

Если фактическое расстояние между параллельными выработками менее , то величину коэффициента для параллельных выработок определяют по формуле:

(7)

где – расстояние между параллельными выработками, исклю­чающее их взаимное влияние.

Формула (7) справедлива при на глубинах до 600 м и глубже 600 м. Участок влияния сопрягающихся выработок в каждую сторону от сопряжения принимают равным , но не более 15 м.

Для подготавливающих выработок .

Коэффициент влияния времени на смещения пород для условий  лет при определяют по графику (рис. 3). При лет и других значениях коэффициент .