Тушение пожаров нефти и нефтепродуктов в резервуарах.

Нормы применения средств тушения

Нормативные интенсивности подачи пены средней кратности для тушения пожаров в резервуарах

Таблица 13

Вид нефтепродукта	Нормативная интенсивность подачи раствора пенообразователя, л/м2с
	Фторсодержащие пленкообразующие пенообразователи целевого назначения	Пенообразователи общего назначения
Нефть и нефтепродукты с Твсп = 28°С и ниже	0,08	0,08
Нефть и нефтепродукты с Твсп более 28°С	0,05	0,05
Стабильный газовый конденсат	0,10	0,30
Бензин, керосин, дизельное топливо, полученные из газового конденсата	0,08	0,15

Нормативные интенсивности подачи пены низкой кратности из фторсодержащих пленкообразующих пенообразователей целевого назначения для тушения нефти и нефтепродуктов в резервуарах Таблица 14

Вид нефтепродукта	Нормативная интенсивность подачи раствора пенообразователя, л/м2с
	на поверхность	в слой
Нефть и нефтепродукты с Твсп = 28°С и ниже	0,08	0,10
Нефть и нефтепродукты с Твсп более 28°С	0,05	0,06
Стабильный газовый конденсат	0,10	0,12
Бензин, керосин, дизельное топливо, полученные из газового конденсата	0,08	0,10

В качестве основного средства тушения пожаров нефти и нефтепродуктов в резервуарах принимается воздушно-механическая пена средней кратности.

б) Расчетное время тушения:

для воздушно-механической пены средней кратности и низкой кратности – 15 минут при 3-х кратном запасе пенообразователя;

в) Расход воды:

на тушение пожара определяется по производительности генераторов и их количеству;

на охлаждение резервуаров;

для горящего наземного металлического – 0,8 л/с на метр длины окружности резервуара; для соседних с горящим – 0,3 л/с на метр длины окружности, при этом расчет ведется на половину периметра резервуара. Соседними считаются резервуары, которые расположены от горящего в пределах двух нормативных разрывов

Нормативными являются разрывы, равные:

• 30 м – от резервуара с плавающей крышей объемом 50000 м³и более;

• 0,5Д, но не более 30 м – от резервуара с плавающей крышей объемом менее 50000 м³;

• 30 м – от резервуара с понтоном объемом 50000 м³;

• 0,65Д, но не более 30 м – от резервуара с понтоном менее 50000 м³;

• 0,75Д, но не более 30 м – от резервуара со стационарной крышей.

В подземных железобетонных резервуарах струями воды охлаждаются только дыхательная и другая арматура, установленная на крышах заглубленных ж/б резервуаров, соседними с горящим.

Расчетную продолжительность охлаждения резервуаров (горящего и соседних с ним) следует принимать – 6 ч; подземных резервуаров – 3 ч.

Резервуары охлаждают, как правило, ручными стволами А. Можно использовать также лафетные стволы с насадком 25 мм, особенно при горении жидкости в обваловании, угрозе вскипания стационарной или выброса и для защиты арматуры на покрытиях подземных резервуаров. Охлаждению подлежат горящие резервуары по всей окружности и соседние по полупериметру емкости, обращенному в сторону очага горения.

Номинальные объемы и основные параметры применяемых стальных резервуаров

Вертикальные резервуары Таблица 15

Номинальный объем, м3	Основные параметры резервуаров, м
	со стационарной крышей		с плавающей крышей
	диаметр Д	высота Н	диаметр Д	высота Н
100 200 300 400 700 1000 2000 3000 5000 10000 20000 30000 40000 50000 100000 120000	4,7 6,6 7,6 8,5 10,4 10,4 15,2 19,0 21,0 28,5 40,0 45,6 56,9 60,7 - -	6,0 6,0 7,5 7,5 9,0 12,0 12,0 12,0 15,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0 - -	- - - - - 12,3 15,2 19,0 22,8 28,5 40,0 45,6 56,9 60,7 85,3 92,3	- - - - - 9,0 12,0 12,0 12,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0
Примечание – В сырьевых резервуарных парках центральных пунктов сбора (ЦПС) нефтяных месторождений при технико-экономическом обосновании допускается применение резервуаров объемом 10000 м3, диаметром 34,2 м, высотой 12 м.

Горизонтальные резервуары Таблица 16

Номинальный объем, м3	Основные параметры, м
	Диаметр Д	Длина L при днище
		плоском	коническом
3 5 10 25 50 75 100 500 1000	1,4 1,9 2,2 2,8 2,9 3,2 3,2 6,0 6,0	2,0 2,0 2,8 4,3 9,0 9,0 12,0 18,0 35,8	- - 3,3 4,8 9,6 9,7 12,7 - -

Требуемое число стволов для охлаждения горящего резервуара:

N^ГР_стА = P_Р * I^ГР_ОХЛ / Q_стА,

где P_Р – периметр резервуара, м: P_Р =  * D.

I^ГР_ОХЛ – интенсивность подачи воды на охлаждение горящего резервуара (для горящего резервуара интенсивность равна 0.8 л/(с м²).

Количество отделений для охлаждения горящего резервуара:

N^ГР _{ОТД.ОХЛ} = N^ГР_стА / n_{ст ОТД},

где n_{ст ОТД} – количество стволов подаваемое одним отделением.

Требуемое число стволов для охлаждения соседних резервуаров:

N^СР_стА = 0.5* n * P_Р * I^СР_ОХЛ / Q_стА,

где n - количество соседних резервуаров, которые требуется охлаждать;

I^СР_ОХЛ - интенсивность подачи воды на охлаждение соседнего резервуара (0,3л/ (с м²)).

Количество отделений для охлаждения соседних резервуаров:

N^СР _{ОТД.ОХЛ} = N^СР_стА / n_{ст ОТД}.

В итоге расчетное количество стволов необходимо скорректировать с условиями осуществления боевых действий и принять для охлаждения горящего резервуара не менее трех стволов А (если по расчету меньше), а для соседнего – не менее двух. Это объясняется тем, что одним стволом практически невозможно обеспечить равномерное и непрерывное охлаждение полупериметра резервуара в течение длительного периода.