3.2 Определение внутренних усилий

Сбор нагрузок на 1 м² плиты перекрытия приведен в таблице 1.

Таблица 1. Нагрузки на сборное междуэтажное перекрытие

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м2	Коэффициент надежности по нагрузке, f	Расчетная нагрузка, кН/м2
Постоянная: 1.От собственного веса ребристой плиты перекрытия, δ= 0,145 м, =2500кг/м3 2.От конструкции пола (δ=0,062 м, =2200кг/м3)	3,625 1,364	1,35 1,35	4,89 1,84
Итого:	4,989	-	6,73
`Временная нагрузка: Кратковременная Длительная	2,8 2,8	1,5 1,5	4,2 4,2
Всего:	10,589	-	15,13

Расчет плиты по несущей способности производим на действие наиболее неблагоприятного из следующих сочетаний нагрузок (в расчете нагрузки приводим к 1 метру длины плиты):

2)

1)

где - коэффициент для комбинационного значения переменного воздействия; согласно табл. А.1 ТКП EN 1990-2011 принимаем =0,7;

- понижающий коэффициент; согласно табл. А.2(В) ТКП EN 1990-2011 =0,85.

Тогда,

1. 

2. 

Расчетный изгибающий момент и максимальная поперечная сила от действия второго сочетания нагрузок равны:

Расчет плиты по эксплуатационной пригодности производим на действие практически постоянного сочетания нагрузок (п. 6.5.3 ТКП EN 1990-2011):

3. 

где - коэффициент для практически постоянного переменного воздействия (принят равным 0,6 согласно табл.А1 ТКП EN 1990-2011);

- нормативное значение временной нагрузки, кН/м²;

- нормативное значение постоянной нагрузки, кН/м²;

- номинальная ширина плиты, равная 1042,5 мм.

Расчетный изгибающий момент и максимальная поперечная сила от действия практически постоянного сочетания нагрузок равны:

3.3 Расчет плиты по прочности сечений, нормальных к продольной оси

Расчет производим с использованием упрощенного деформационного метода.

Максимальный расчетный момент равен .

Проверим условие, определяющее положение нейтральной оси. Предполагаем, что нейтральная ось проходит по нижней грани полки, и определяем область деформирования для прямоугольного сечения шириной .

Проверим выполнение условия M_f>M_sd:

,

где d=h-c_nom-Ø/2=500-45-20/2=445 мм – рабочая высота сечения при заданном диаметре рабочих продольных стержней арматуры 20 мм.

Т. к. , то (табл. 6.6 [4]) сечение находится в области деформирования 1a и изгибающий момент, воспринимаемый бетоном, расположенным в пределах высоты полки, находится по формуле:

-граница сжатой зоны проходит в полке.

где =0,981 при (табл. 6.7 [4]);

Принимаем арматуру 214 (А_S1 = 308 мм²) S500 согласно СТБ 1704-2012.

Сравним площадь принятой арматуры с минимально допустимой площадью армирования (согласно п. 9.2.1.1 ТКП EN 1992-1-1-2009):

,

где , но не менее

Таким образом, площадь поперечного сечения принятой арматуры больше минимально допустимой площади армирования A_s1=308 мм² > A_s,min=120,79 мм².