Примечание. Все длины в табл. 7-9 даны без учета размеров долот опорно-центрирующих элементов (калибраторов, центраторов, пе-

водников), устанавливаемых между долотом и отклонителем,

2.3.2.2. Определение расчетной интенсивности искривления ствола скважины при использовании турбинных (электро-) отклонителей

Для отклонителей второй группы, имеющих, как было сказа-

но выше, относительно небольшую длину нижнего плеча и угол

искривления между секциями, расчетный радиус искривления находят по формулам

где — длина нижнего плеча от торца долота до места искривле­ния отклонителя;

— длина верхнего плеча отклонителя (рис. 6);

— угол перекоса осей отклонителя;

— угол наклона оси нижней секции к хорде на длине (угол ABD на рис. 6, а);

— угол наклона оси верхней секции к хорде на длине (угол ВСЕ на рис. 6, б);

— диаметр скважины;

— диаметр отклонителя;

— диаметр верхнего плеча отклонителя в месте касания со стенкой скважины.

Данная формула выведена из предположения, что отклонитель шарнирно соединен с бурильными трубами и вписывается в искривленный ствол скважины без деформаций.

l₂<l_2Kp= , для схемыа (рис. 7);

l₂<l_2Kp= ( + );

для схемы б (рис. 7).

Значения l_2Kp для наиболее распространенных размеров долот и отклонителей приведены в табл. 10.

Последнее возможно, если длина верхнего плеча

Если длина верхней секции l₂>l_кр, отклонитель вписывается в искривленный ствол скважины с деформацией (рис. 8). В этом случае в формулы (9) и (11) следует подставлять вместо l₂ ее кри­-

тическую длину, определяя ее методом итераций.

Очевидно, что на интен­сивность искривления кро­ме размеров отклонителя влияют свойства разбурива­емых пород, вооружение применяемых долот, режим бурения и т. д. Учесть эти факторы не представляется возможным. В табл. 12 при­ведены расчетные и факти­ческие интенсивности ис­кривлений при использова­нии различных компоновок на газовых месторождениях севера Тюменской области.

Для обеспечения боль­шей интенсивности ствола скважины можно использо­вать отклонители с двумя узлами искривления, уста-

Таблица 12 Расчетные и фактические параметры искривления скважин отклонителями на месторождениях севера Западной Сибири Таблица 11 Расчетные значения радиуса кривизны ствола скважиныRи интенсивности искривления𝑖при бурении двигателем ДР-176М с долотом диаметром 190,5 мм Уголискривления между секциями, град Радиус кривизны скважины R, м Интенсивность искривления 𝑖, град/10 м 0°39'	674			0,85
0° 57'	290			1,98
1° 15'	185			3,10
1°31'	139			4,12
1°46'	113			5,05
1° 59'	98			5,84
2° 10'	87			6,55
2° 19'	81			7,12
2° 25'	76			7,49
2° 30'	74			7,79
		Интенсивность
Компоновка отклонителя		искривления, град/10 м			Интервал
		расчетная	фактиче­ская		бурения, м

Долото 295,3; 1,64 Т0240 (α=1,5°; L_C1- 2,65 м;L_C2= 8,35 м); У005-195

(0,5 м); АБТ 147 (L_C3=12,5 м)

Долото 295,3; 1,10 2ТО-240 (α=1,5°; 1_С1 = 2,65 м;L_C2= 13,7 м);

У005-195 (0,5 м); АБТ 147 (L_C3= 12,5 м)

Долото295Д Т0-240М (α= 1,5°; L_C1= 2,65 м; 1,58 L_C2 =6,85 м + 3,5 м (Д 195) = 10,35 м);

ЗТС-195 (L_C3= 9,2 м)

Долото 215,9; К 215 214; 2,39 ТО-195 (α=1,5°;L_C1- 2,55 м; L_C2= 8,00 м);

У005; АБТ 147 (L_C3 =12,5 м)

Долото 215,9; К 215; 2,39 ТО-195 (α=1,5°; L_C1= 2,55 м;L_C2=8,00 м); OK;

ЗТС-172(L_C3= 7,3 м)

Долото 215,9; К 214; ТО-195 (α=1,5°; 2,36

L_C1 = 3,28 м; L_C2 = 7,87 м); ОК; ЗТС-172

(L_C3 = 7,59 м)

1,40 180 -1000

1,00 1900-2650

0,78 2235 — 2398

1,53 2100-3700

2,40 580-920

1,73 1610 -1740

1,36 1750 -1840

Окончание табл. 12 Компоновка отклонителя	Интенсивность искривления, град/10 м		Интервал бурения, м
	расчетная	Факти-че­ская
Долото 215,9; К 215; ШО-195,	1,27	1,66	1400-1650
2ТРГ195 (α=13°; LC1= 2,8 м; LC2=17,3 м);
ЗТС-172 (LC3=7,3 м)
Долото 215,9; К 213;	2,57	1,79	2922-3007
ТО-195М (α=1,5°; LC1=2,55 м;LC2- 6,16 м);
КП 1°); Д-195 (2,9 м);
ОК; ЗТС-172 ( LC3=10,4 м)
Долото 215,9;	3,25	2,02	3037-3080
Д-195 (α=1,5°; LC1=3,15 м;LC2=4,9 м);
ОК; ЗТС-172 ( LC23=7,5 м)
Долото 215,9; К 213;	2,85	1,54	3050-3115
Д-195 (α=1,25°; LC1=3,15 м;LC2=4,9 м);
ОК; ЗТС-172( LC3=7,5 м)
Долото 215,9; К 215;	3,06	1,81	3030-3154
Д-172 (α=1,75°; LC1=3,3 м; LC2=5,4 м);
ОК; ЗТС-172 ( LC3=7,3 м)
Долото 215,9;	4,67	2,45	2870-2990
2Д-172 (α=2,25°; LC1=2,85 м; LC2=5,8 м);
ОК (0,4 м); ЗТС-172 ( LC3= 7,3 м)
Долото 215,9;	5,25	3,18	2910-3120

2Д-172 (α= 2,5°;L_C1=2,6 м; L_C2=5,8 м); OK; ЗТС-172 (L_C3⁼ 7,3 м)

навливаемыми над двигателем и между двигателем и шпинде­лем. Плоскости искривления обоих узлов, естественно, должны совпадать.

В последние годы в связи с развитием горизонтального буре­ния стали применять отклонители с регулируемым углом переко­са резьб, что позволяет одним забойным двигателем бурить как прямолинейные, так и искривленные участки ствола скважины, причем с различной интенсивностью искривления. В табл. 11 приведена характеристика отклонителя ДР-176М, а в табл. 13 — расчетные значения интенсивности искривления при бурении электробурами с механизмом искривления (МИ).