Стабил Стабилизации зенитного и азимутального углов наклонной скважины достигают при использовании жестких компоновок, включающих несколько центрирующих элементов. Однако в ряде регионов успешно используют компоновки, имеющие один над-долотный центратор или калибратор, диаметром несколько мень­шим диаметра долота. Ряд таких компоновок показан в приложе­нии 3. Следует иметь в виду, что в большинстве случаев упрощен­ные компоновки не позволяют добиться достаточно полной ста­билизации и при их использовании несколько изменяются и ази­мут, и зенитный угол скважин.

Роторные компоновки также должны включать два-три опорно-центрирующих элемента (ОЦЭ), например,

Д; УБТ - 1,5 + 2 м; КЛС; УБТ - 8 + 10 м; КЛС; УБТ; БТ

Д; КЛС; УБТ - 3 м; КЛС; УБТ - 3 м; КЛС

2.3.4. Компоновки для уменьшения зенитного угла

При использовании КНБК без центрирующих элементов или с центраторами (калибраторами) диаметром, существенно мень­шим диаметра долота, под действием силы тяжести УБТ или за­бойного двигателя долото фрезерует нижнюю стенку скважины, что, естественно, приводит к уменьшению зенитного угла. Интен­сивность уменьшения зенитного угла зависит от типа долота (его фрезерующей способности), свойств горных пород, а также и от величины зенитного угла.

При использовании компоновки Д 215,9; ЗТСШ-195ТЛ; УБТ 178 — 12f24 м; ТБПВ-127 в Западной Сибири изменение зенитного угла в среднем определяется уравнением

I₁₀₀ = bα + a,(14)

где α— зенитный угол, град; а, b— коэффициенты, зависящие оттипа долота (табл. 15).

2.3.3. Компоновки для бурения участка стабилизации (прямолинейно-наклонного)

Таблица 15

Тип долота	b,1/100 м	a, град/100 м
МЗГВ	-0,06	-1,0
СГН	-0,078	-0,3

Интенсивность искривления и радиус кривизны скважины, рассчитанные по формуле (14), приведены в табл. 16.

Таблица 16

Интенсивность уменьшения зенитного угла и радиус кривизны при использовании компоновок без центраторов

Зенитный угол а, град	Д215,9ЗГВ; ЗТСШ-195Т		Д215,9СГН;ЗТСШ-195ТЛ		Д215,9; Э 185
	град/100м	R3,м	, град/100 м	R3,м	, град/100 м	R3,м

3,3	1730	7,5
3,0	1910	6,5 ±3,2	880
2,6	2200	5,5 ± 2,7	1040
2,2	2605	4,5 ± 2,3	1270
1,8	3180	3,6 ± 1,8	1590
1,5	3820	2,75 ± 1,4	2080
1,1	5210	1,8 ± 0,4	3180
0,7	8200	0,75 ± 0,3	7700

РАСЧЕТЫ 1

Авторы: 2

ВВЕДЕНИЕ 3

Интенсивность искривления и радиус кривизны скважины, рассчитанные по формуле (14), приведены в табл. 16. 28

Таблица 16 28

Закономерности уменьшения зенитных углов при использо­вании других компоновок приведены в табл. 17. 30

Из приведенных данных следует, что с увеличением расстоя­ния от долота до забойного двигателя или до центратора интен­сивность падения зенитного угла увеличивается. 30

Результаты применения различных неориентируемых компо­новок в ООО "Тюменбургаз" приведены в приложении3. 30

l₃^’= = 39

Итого по кровле пласта: 39

= 0+112,2+587,8=700,0 м, 49

=150+339,6+1260,4 = 1750,0 м, 49

= 150+ 363,7+1569,3 = 2083,0 м. 49

гдеА₁=А + R₂(1 – cosα_кр,); 51

A₂=(R₁+R₂)-A₁; 51

Н₁ = (H_кр– h_в) + R₂sin_кp. 51

Максимальный зенитный угол α (зенитный угол наклонно- прямолинейного участка) рассчитывается по формуле 52

=1100,0+27,9=1127,9 м, 53

Закономерности уменьшения зенитных углов при использо­вании других компоновок приведены в табл. 17.

Из приведенных данных следует, что с увеличением расстоя­ния от долота до забойного двигателя или до центратора интен­сивность падения зенитного угла увеличивается.

Результаты применения различных неориентируемых компо­новок в ООО "Тюменбургаз" приведены в приложении3.

Таблица 17