6. Определение расчетной производительности

дымососа

Определить расчетную производительность дымососа, если расход топлива 19537 кг/ч; удельный теоретический объем воздухаV_o =5,77 нм³/кг; теоретический объем газов V_г = 6,17 нм³/кг; коэффициент избытка воздуха в уходящих газах перед дымососом a_ух = 1,37; температура уходящих газов Т_ух = 433 К; количество дымососов 2.

Расчетный расход топлива

= 19244 кг/ч.

Объем уходящих газов

V_д = В_р [V^o_г + (a_ух – 1) × V^o] × Т_г / 273 =

= 19244× 6,17+(1,37 - 1)× 5,77× 433/ 273 = 253486 нм ³/ ч.

Расчетную производительность дымососа определяем по формуле

нм ³/ч ,

где b₁ - коэффициент запаса производительности, b₁ = 1,1;

Z - число дымососов.

= 139417 нм ³/ч.

9.2.7. Определение поверхности нагрева конденсатора

турбины

Рассчитать поверхность нагрева, число и длину трубок конденсатора для турбины ПТ-25-90/10, если максимальный расход пара на конденсатор D_к = 85000 кг/ч, число ходов Z = 2, кратность циркуляции m = 60, диаметр трубок d = 24 х 1, температура охлаждающей воды t _в = 15 ^оС. Коэффициент теплопередачи при скорости воды в трубках w_в = 1, 9 м/с принять равным

К = 3700 Вт/ (м ^2× К).

Тепловая нагрузка конденсатора определяется по формуле

Q = D_к × (h _к - с t _к )× 10 ^-6 = 85000× (2561,2 - 137,77) × 10 ^-6 = 206,0 ГДж/ч,

где h_к и сt _к - энтальпии пара и конденсата при давлении в конденсаторе Р_к = 0,005 МПа.

Расход циркуляционной воды

G _в = m × D_к = 60 × 85000 = 5100000 кг/ч.

Нагрев воды в конденсаторе

= 9,6 ^оС.

Определяем недогрев воды в конденсаторе:

d t = t ^н_к - t _2в = 32,9 - 24,6 = 8,3 ^оС ,

где t ^н_к - температура пара в конденсаторе, равная температуре насыщения ; t ^н_к = 32,9 ^оС.

t _2в -температура воды на выходе из конденсатора,

t _2в = t _1в + D t = 15 + 9,6 = 24,6 ^оС.

Средний температурный напор в конденсаторе

= 12,5 ^оС.

Зададимся средним коэффициентом теплопередачи К =

= 3700 Вт/(м^2×К), тогда требуемая поверхность нагрева конденсатора

= 1262,5 м ² .

Определяем число трубок в конденсаторе:

= = 3025 шт.

Длина трубок

= 4,27 м.

9.2.8.Определение глубины коррозии труб тепловой сети

Рассчитать количество образующегося железного шлама и глубину коррозии стенок труб тепловой сети, питаемой недеаэрированной водой.

В тепловую сеть горячего водоразбора поступает вода

G_в = 500 т/ч.

Диаметр трубопровода - 300 мм, длина -6 км.

Поступающая вода содержит кислород g_O2 = 9,3 мг/кг.

Продолжительность работы тепловой сети -5000 ч в год.

Опытом установлено, что содержание кислорода в воде в конце трубопровода снижается в 2 раза. Следовательно, 50 % растворенного кислорода затрачено на коррозию металла.

Количество кислорода, израсходованного на образование продуктов коррозии в эквиваленте Fe₃ O₄,

М_О2 = 0,5 × 0,001 × g_O2 × G_в = 0,5 × 0,001 × 9,3 × 500 = 2,325 кг/ч.

На образование Fe₃ O₄ расходуется 2,62 массовых частей железа на одну массовую часть кислорода.

Соответственно, израсходовано железа в час

М_ч = 2,62 × 2,325 = 6,087 кг/ч.

За год израсходовано железа на коррозию

М_год = 5000 × 6,087 = 30437,5 кг, что даст железного шлама

= 42000 кг.

Объем израсходованного железа составляет

= 3,9 м³ ,

где 7800 - плотность железа, кг/м³ .

Следовательно, толщина стенок труб за год уменьшается:

= 0,687 мм ,

где числитель - объем израсходованного железа, знаменатель - внутренняя поверхность трубопровода.