3 .2. Процесс работы пара в I-s диаграмме.

кДж/(кг·К)

0-0-процесс дросселирования на С.К. и Р.К. ЦВД

0-1-процесс расширения пара в регулирующей ступени

1-1-процесс расширения пара в ЦВД (внутренний корпус)

1-2-процесс расширения пара в ЦВД (внешний корпус)

т.1-первый отбор (на ПВД-8)

т.2-второй отбор (на ПВД-7) и на промперегрев

т.3-отбор пара (ВВД-6) и на ПТН

6-6-процесс дросселирования пара после ЦСД и перед ЦНД.

3.4. Тепловой расчёт. Расчет регенеративных пвд.

Д_пв=1,015*736,110=747,2

Расход пара на ПВД-8:

D₁ = [G_пв·(h_пв- h_пв)]/[( h₈- i₈)· η_то] =

= [747,2·(1195,6-1039,6)]/[(3044-1178,3)·0,98] = 63,75 кг/с;

где η_то – КПД теплообменника;

h_пв - энтальпия воды на выходе, кДж/кг;

h_пв- энтальпия воды на входе, кДж/кг;

h₈ – энтальпия пара, кДж/кг;

i₈ - энтальпия конденсата греющего пара, кДж/кг.

Расход пара на ПВД-7:

D₂ = [G_пв·(h₇- h₇)-η_то·D₁(h₈-i₇)]/[(h₇-i₇)·η_то] =

= [747,2·(1039,6-893,6)-0,98·48,61·(1178,3-1043,2)]/[(2940-1043,2)·0,98] = 54,1 кг/с.

Расход пара на ПВД-6:

D₃ = [G_пв·(h₆- h₆)-η_то·(D₁+D₂)(h₇-i₆)]/[(h₆-i₆)·η_то] =

= [747,2·(893,6-693,8)-0,98·(63,75+54,1)·( 1043,2-841,3)]/[(3341-841,3)·0,98] = 51,42 кг/с.

Расчетный напор питательного насоса:

Р_пн = (1,3  1,4)·Р_м = 1,3·25 = 32,5 мПа;

где Р_м – максимальное давление пара на выходе из котла.

Расход пара на турбопривод:

D_тп = [G_пв·_ср(Р_пн-Р_в)]/(H^тпi·η_н· η^тп_мех) =

= [747,2·0,001097(32,5-0,74)·10⁶]/[(3341-2340)·10³·0,83·0,99] = 26,77 кг/с;

где _ср – средний удельный объем пара в турбоприводе, м³/кг;

Р_в – напор на всасе ПН, кг с/см²;

H^тпi – теплоперепад, срабатываемый паром в турбоприводе, кДж/кг;

η_н – КПД насоса в номинальном режиме;

η^тп_мех – механический КПД турбопривода.

Материальный баланс деаэратора:

D₁+D₂+D₃+D_д+D_кд = G_пв

63,75+54,1+51,42+(D_д+D_кд) = 747,2

D_д+D_кд = 577,93 кг/с;

где D_д – расход пара на деаэратор, кг/с;

D_кд – расход основного конденсата на деаэратор, кг/с.

Тепловой баланс деаэратора:

(D₁+D₂+D₃)·i₆+D_д+D_кд·h₄ = G_пв·h_д²

(63,75+54,1+51,42)·841,3+ D_д·3241+D_кд·646,9 = 747,2·693,8

3241·D_д+646,9·D_кд = 376000,5

5,0·D_д+D_кд = 581,2

Находим из величины D_д и D_кд

D _д + D_кд = 577,93 D_кд = 577,93-D_д D_кд = 577,93-D_д

5,0·D_д + D_кд = 581,2 5,0·D_д + 577,93-D_д = 506,26 4,0·D_д =3,27

D_кд = 577,11 кг/c, D_д = 0,818 кг/с

Расчет регенеративных пнд.

Расход пара на ПНД-4:

D₅=(D_кд·(h₄²-h₄'))/(i₄-i₄¢)·η_то =

= [577,11·(646,9-531,7)]/(3082-645)·0,98 = 27,8 кг/c

Расход пара на ПНД 3:

D₆ =[D_кд·(h₃²-h₃')-η_то·D₅·(I₄ -I₃)]/(t₃-I₃¢)·η_то =

= [577,11(531,7-416,2)-0,98·27,8·(645-535,9)]/((2927-535,9)·0,98) = 27,2 кг/c

Материальный баланс ПНД 2:

D_кд'+D₇+D₆+D₅ = D_кд

D_кд'+D₇ = 577,11-27,8-27,2 = 522,11 кг/c,

где D_кд'- расход питательной воды на ПНД 2, кг/c

Тепловой баланс ПНД 2:

D_кд'·h₂'+D₇·i₂ +(D₆+D₅)·i₃¢ = D_кд·h₂'',

D_кд'·234+D₇·2775 +(27,8+27,2)·535,9 = 577,11*416,2

234·D_кд' + 2775·D₇ = 210718,7

D_кд' + 11,86·D₇ = 900

Найдем D_кд' и D_7,

г де D₇ – расход пара на ПНД 2, кг/c

D_кд' + D₇ = 522,11 D_кд' = 522,11 - D₇ D_кд' = 522,11- D₇

D_кд' + 11,86·D₇ = 900 522,11- D₇ + 11,83·D₇ = 900 10,83·D₇ = 377,29

D_кд' = 487,32 кг/c D₇ = 34,79 кг/c

Материальный баланс ПНД 1:

D₈ + D_кд'' = D_кд'

D₈ + D_кд'' =487,32 кг/c

Тепловой баланс ПНД 1:

D₈·i₁ + D_кд''·h₁' = D_кд'·h₁''

D₈·2628 + D_кд''·119,7 = 487,32·234

21,95·D₈ + D_кд''= 952,65 кг/c

Найдем D_кд'' и D₈

D_кд'' – расход конденсата на входе в ПНД 1, кг/с

D ₈ – расход пара на ПНД 1, кг/с

D₈ + D_кд''= 487,32 D_кд''= 487,32 - D₈

21,95·D₈ + D_кд''= 952,65 21,95·D₈ + 487,32 - D₈ = 952,65

D₈ = 22,2 D_кд'' = 465,12 кг/с.

Баланс пара в турбине:

D_т' = D₁ + D₂ + D₃ + D_д + D₅ + D₆ + D₇ + D₈ + D_к + D_тп D_дв =

=63,75+54,1+51,42+0,818+27,8+27,2+34,79+22,2+398,6+26,77 +39,75= 747,15 кг/с

Количество пара, сбрасываемого в конденсатор:

D_к = D_кд'' - D_тп - D_дв = 465,12-26,77-39,75 = 398,6 кг/с

Небаланс пара в турбине:

(D_т - D_т')·100 / D_т' = (747,2 – 747,15)·100/747,2 = 0,01 % ‹ 0,5 %