4.2.4. Выбор вентиляторов и дымососов рециркуляции.

Выбор производится с учетом запаса производительности – 10% и по напору –15% от расчетных.

Расчетная производительность:

Q_в^р =β₂В_р (α_т+_Δα_вп)·V_о·(t_хв+273)/273 м³/ч,

Q_в^р =1,1·212,7·10³·(1,05+0,2)·9,387·(20+273)/273=2946,46·10³ м³/ч

где β₂=1,1 – коэф- т запаса по производительности

В_р - расход топлива на 1 котел при 100% нагрузке.

В_р =212,7 ·10³ нм³/ч;

_Δα_вп=0,2 – присосы воздуха в РВП:

α_т =1,05 коэффициент избытка воздуха в топке

V_о = 9,387 нм³/м³ – теоретическое количество воздуха:

t_хв=20 ^оС – температура холодного воздуха.

Определим объем воздуходувки:

Н_в=β₂ •ΣН_в мм.вод.ст.,где

β₂ =1,15 коэффициент запаса по напору.

Н_в=1,15·580 = 667 мм.вод.ст

По нормам проектирования на один котел устанавливаются 2 дутьевых вентилятора типа ВДН-36×29.

Техническая характеристика:

- производительность 1569·10³ м³/ч;

- скорость вращения 745 об/мин

- тип электродвигателя АРО-18-110-8/10ХЛУ1;

- напряжение сети 6 кВ;

- установленная мощность 4000/2000 кВт.

Газы рециркуляции отбираются из газохода за ВЭ двумя дымососами типа ГД-26×2 и подаются в верхнюю и нижнюю часть топки.

Характеристика дымососа рециркуляции:

- тип машины шиберный;

- производительность 735·10³ м³/ч;

- температура рециркулирующих газов 364 ^оС;

- скорость вращения 995 об/мин;

- угол разворота улитки и кармана 180^о;

- тип электродвигателя ДА30-2-17-796;

- полное давление 441,4 мм.вод.ст;

- мощность привода 1250 кВт;

- напряжение сети 6 кВ;

- маслостанция 1 (на 2 ДС).

4.2.5. Баковое хозяйство.

Согласно “нормам технологического проектирования” для блочных ГРЭС с турбинами, имеющими промперегрев, создаются дополнительный запас обессоленной воды в баках без давления, установленных вне главного корпуса, для восполнения станционных потерь в цикле. Емкость баков принимается с учетом работы станции с максимальной нагрузкой в течение 40 минут:

V =Дп·n·τ/60 м³

Дп = 2650 т/ч - номинальная производительность.

n- количество блоков.

τ = 40 мин – расчетное время.

V = 2650·4·40/60 = 7066,7 м³

Устанавливают 2 бака “чистого” конденсата ёмкостью 5000 м³ и один бак для стока загрязненного конденсата, ёмкостью 5000 м³. Для восполнения станционных потерь в цикле устанавливают три насоса постоянной добавки типа Д-320-70 (с 4 резервными насосами).

4.2.6. Система хим.Водоподготовки.

Для восполнения потерь питательной воды котлов ГРЭС ХОВ применяется следующая схема:

• Противоточное или ступенчато-противоточное Н-катионирование;

• Одноступенчатое или ступенчато-противоположное анионирование;

• II ступень Н-катионирование, декарбонизация;

• Ступенчато-противоточное или одноступенчатое анионирование сильноосновными анионитами;

• ФСД;

Предусматривается обезжелезование и обессоливание 100% расхода основного конденсата турбин в БОУ.

4.3. Расчёт дымовой трубы.

Минимально допустимая высота трубы при которой обеспечивается необходимое рассеивание вредных веществ для получения регламентированных ПДК.

D_тр=1,13*√(V₂^r*Z/ω), м;

V₂^r – часовой расход уходящих газов;

V₂^r= V_r*B_p=13,28*212,7*10³=2824,6*10³ м³/ч;

Z – число блоков;

ω – скорость уходящих газов (ω=40);

D_тр=1,13*√(2824,7*10³*1/(40*3600))=6,0 м;

Выбираем высоту дымовой трубы H_тр=180 м. Проверяем высоту по количеству выбросов. Суммарные выбросы:

М=М(SO₂)+M(NO₂);

B_p - общий расход топлива на станции. B_p=212,7 т/ч;

V_г=13,28 м³/с – объём дымовых газов за котлом;

Определение суммарного выброса серы:

М(SO₂)=B_p*10³/3600*S^p/100*μ(SO₂)/μ_sг/с;

μ(SO₂)=64; μ_s=32; S^p=0,001-0,1(S^p=0,01);

М(SO₂)=212,7*10³/3600*0,01/100*64/32=0,0118*10³=11,8;

С_мах(SO₂)=М(SO₂)*А*F*m*n/H²*³√(К/V_г*∆T),

С_мах(SO₂)=0,0118*10³*240*1*0,8*1/180²*³√(1/13,28(130-20))=0,0061 мг/м³;

А – коэффициент зависящий от температурной стратификации атмосферы для неблагоприятных метеорологических условий, определяющий условия вертикального и горизонтального рассеивания вредных веществ в атмосферу. Для Сибири А=240;

М(SO₂) – количество вредного вещества на ТЭС, выбрасываемого в атмосферу, ч/с;

F – безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе. F=1 (для газообразных примесей);

m и n – безразмерные коэффициенты, учитывающие условия выхода выбросов из устья, m=0,8 (ω=30-40 м/с) и n=1 (для дымовых труб ТЭС);

Определение суммарного выброса оксидов азота:

M(NO₂) – образующихся при сжигании топлива и выбрасываемыми газами из дымовой трубы.

M(NO₂)=9,55*10^-6*Z*B_p*Q_н^р=9,55*10^-6*0,166*212,7*8431=2,8 ч/с;

Z=28*D/(1000+D)=28*6,0/(1000+6,0)=0,166

С_мах(NO₂)=М(NO₂)*А*F*m*n/H²*³√(К/V_г*∆T),

С_мах(NO₂)=2,8*240*1*0,8*1/180²*³√(1/13,28*(130-20))=0,002 мг/м³;

ПДК(SO₂)=0,05 мг/м³;

ПДК(NO₂)=0,085 мг/м³;

С_мах(SO₂)/ ПДК(SO₂)+ С_мах(NO₂)/ ПДК(NO₂) ≤ 1;

0,0061/0,05+0,002/0,085=0,146 ≤ 1

Высота трубы 180 м.