11.Особенности расчета показателей разработки в период падающей добычи в условиях газового режима (для технологического режима эксплуатации скважин – постоянной депрессии на пласт).

Этот режим применяется при тех же усл-ях, что и режим постоянного градиента. В этом случае Δр = р_пл - р₃ = const.

Рез-ты, получаемые при экспл-ции скв-н на режиме постоянной депрессии, режиме постоянного градиента давл-я, примерно одинаковые. Поэтому усл-я выбора этих режимов также одинаковы.

Если известна завис-ть Q_t от t, м-дика расчета состоит в следующем.

По известному Q_r от t строим график Q_д от t, задаемся различными значениями t и по графику Q_д от t определяем Q_д для данного t . Дебит, соответствующий данному значению времени t, определяем поформуле (1)

Рассчитываем изменение p_пл во времени

(2)

Изменение р_з определяем по формуле р₃ = р_пл - р.

При постоянном отборе газа (Q_r = const) Q_д = Q_гt дебит газа определяем по формуле (1), где вместо Q_д следует подставить Q_rt.

М-дика расчета в этом случае та же, что и для усл-я Q_r=Q_г(t).

При периоде падающей добычи газа (п = const) дебит всех скв-н считаем одинаковым. Задаемся рядом значений Q и находим время, соответсвующее данному Q:

(3)

Далее по формуле (2) определяем p_пл.

12 Соотношение контурного и средневзвешенного пластового давления в газовой залежи круговой формы (вывод).

При радиальной фильтрации г к скв-не средневзвешенное по газонасыщенному поровому пространству удельного объема дренирования пластовое давление Р_пл мало отличается от давления Р_к (Р_пл=Р_к) на границе удельного объема дренирования радиусом R_к (рис. 1). Расчеты показывают, что при расстоянии между скв-нами от 600 м до 4400 м и Р_заб до 0,1 Р_пл (в условиях стационарной фильтрации) среднее Р в удельном объеме дренирования отличается от контурного на 0,5%. При расстоянии между скв-нами до 1000 ми при почти свободном дебите г-й скв-ны среднее Р отличается от контурного не более чем на 3%. Это объясняется значительной крутизной депрессионной воронки при притоке г к скв-не.

Рис. 1. Схема к доказательству условия, что Р_у=Р_к

Это позволило в уравнении притока к скв-не неизвестное контурное давление P_к (пластовое P в районе данной скв-ны) в момент t заменить средним Р в удельном объеме дренирования, а при равномерном размещении скв-н - приближенно средним Р в залежи в тот же момент: Р_к(t)= (t).

13.Теория укрупненной скважины Ван-Эвердингена и Херста для расчета внедрения воды в газовую залежь (случаи постоянного дебита и постоянной депрессии).

15.Приближенная методика расчета внедрения воды по схеме "укрупненной" скважины.

При иссл-и проявления ВНР ГЗ часто аппроксимируется укрупненной скв-ной. На теории укрупненной скв-ны основаны методики прогнозирования показателей разр-и при водонапорном режиме.

В уравнении материального баланса для ВНР при изв-й динамике отбора г неизвестными явл-ся Р_пл.

(t)/z( )=1/[_н-Q_в(t)][P_н/z_н_н-Р_атТ_плQ_доб^ст(t)/Т_ст] (1)

где Q_в(t) – объем добытой скв-й воды.

 необходимо располагать динамикой внедрения пластовой воды, чтобы опр-ть динамику падения Р. В 1949 г. Ван-Эвердинген и Херст разработали теорию укрупненной скв-ны. Они решили уравнение пьезопроводности для радиального пласта о притоке воды к скв-е конечного радиуса.

²Р/r²+1/rP/r=1/P/t (2)

где  - коэф-нт пьезопроводности;

=kK/(m_в)

где К – объемный модуль упругости

Размером укрупненной скв-ы по сравнению с пластом пренебречь нельзя.

Р(r,t=0)=P_н (3)

При r=R_c:

a) P=P_н-Р(r=R_c,t)=const (4) усл-е постоянной депрессии.

б) q_в=2k_вh/_вRc(P/r)_r=Rc=const (5) усл-е постоянного дебита

а) и б) граничные усл-я на внутренней границе.

На внешнем контуре при r=R_к: r=R_к= - бесконечный пласт; r=R_к – пласт конечного размера.

a) P(R_к,t)=P_н=const (6)