12) Межступ. Р в установившемся режиме.

Пром. Р уст-ся тогда, когда достиг-ся массовый баланс, при котором кол-во газа, нагн-го межступ. простр-ва=кол-ву газа, вса-го оттуда последующей ступенью. В ид. теор. к-ре Р опред-ся: Vh1/ Vh2= Рвс2/Рвс1.

В действит. к-ре пром. Р будут изм-ся обратно пропорц-но Vвс. Vвс зависят от Vh,VМ,условия охл-ия, гидр. потери и т.д.. Vвс1=V/λ1; Vвс2= Рвс1/Рвс2*Твс2/Твс1*V/λ2; Vвс3= Рвс1/Рвс3*Твс3/Твс1*V/λ3. Совместно решаются эти Р и опред-ся Рвс2 и Рвс3. Это называется поверочный расчёт. Это надо, чтобы опред-ть Nк.

13) V и N 1ст. к-ра. Примеры использов-я теорет. к-ра.

Объемн-я производ-ть к-ра- это объем газа нагнетаемый ком-ром за единицу врем-и, замерн-ая на выходе из к-раи пересчитан-я на условиях всасыв-я (не зависит от внешних факторов) V=Vh- производ-ть теорет. к-ра определ-ся рабочим объемом цилиндра.

Массовая производ-ть- зависит от внешних факторов M= ρ*V [ кг/мин.]

N-теор. к-ра- это работа затраченная на сжатие нагнетание и всасывание газа. т.е

Примеры использовн-я 1ст. теорет. к-ра.

А) Температурное ограничении предела отнош-я давл-ий- темпер-ра га на выходе из к-ра =Тн должна быть меньше темпр-ры вспышки масла=Твсп., т.е Тн<Твсп. на 50 град.Тн=Твс.+ ε(К-1)/К

Б) Влияние теипр-ры всасыв-я газа Tвс на работу к-ра. Lад=РВСVвсК/(К-1)[(РН/РВС)(К-1)/К-1] т.к . pV=RT  Lад=RTвсК/(К-1)[(РН/РВС)(К-1)/К-1]  чем ↗ Tвс, тем ↗ Lад

В ) Влияние давления всасыв-я Pвс на работу к-ра. (при Pнг=const)

14. ТД расчёт многост. к-ра. При сравнительно небольших отношениях давления нагнетания к давлению всасывания сжатие может быть одноступенчатым. При более высоких отношениях давлений процесс сжатия разделяют на несколько ступеней и осуществляют последовательно в отдельных цилиндрах, предусматривая охлаждение газа на пути из одного в другой.ТД расчёт многоступ ПК.При конструкторском расчёте по исходным данным (v,Pвс,Pн,Tвс,газ,Тохл вод,n)необходимо определить основ.размеры КМ:D поршня,s порш,dшт,

Расчет производ в след послед. ε,опред потерь δ вс и нагн каждого цил,опред Р1иР2 для каж.цил , для каж ц.,опред , = ,F,d,Рг,s,Cср, делаем пересчёт, Тн каж цил,Nинд,из,кпд

15)Действительный одноступенчатый компрессор. Отличия от теоретического

Отличия от теоретического К в том, что 1)наличие мертвого объема 2 )газ поступающий в цилиндр во время всасывания нагревается за счет контакта с горячими деталями компрессора. Т газа в цилиндре в момент закрытия всасывающего клапана будет выше чем Т газа во всас патрубке.Это значит что плотность газа в цилиндре в момент всасывания будет ниже, чем во всас патрубке. 3)потери при прохождении газа ч/з клапан или трубопровод.Это значит Рц во время всасывания будет ниже чем Р во всасывающем патрубке, а во время нагнетания Рц выше чем в нагн патрубке. 4)давления во всас и нагн патрубке не постоянны. Из-за пульсирующего потока газа. Р в патрубках меняется. 5)потери на трение. 6)не плотности в клапанах, поршневых кольцах, сальниках. Кол-во газа меняется. 7)теплообмен м/у газом и стенками цилиндра ,что приводит к изм показателя политропы.

Индикаторная диаграмма

∆Vвс’ – потеря объема связанная с расширением газа, оставшегося в мертвом объеме

∆Vвс’=Vh-Vвс’ λо=Vвс’/Vh

∆Vвс’’-потеря объема связанная с тем, что Р в цилиндре в момент закрытия всасывающего клапана оказывается меньше чем Р во всасывающем патрубке. ∆Vвс’’=Vвс’-Vвс’’ λд=Vвс’’/Vвс

Λт=Vвс/Vвс’’

c-d-расширение газа оставшегося в мертвом объеме a-b – сжатие газа оставшегося в мертвом объеме d-a- всасывание b-c нагнетание