3.2 Выбор разъединителя qs2 в цепи линии w1

Разъединитель выбирают по номинальному току, номинальному напряжению, конструкции и по роду установки, а проверяют на динамическую и термическую стойкость в режиме КЗ. Т.к. разъединитель QS2 стоит в одной цепи с Q2, то расчетные величины для QS2 те же, что и для Q2.

Выбираем разъединитель наружной установки типа РНД-220/1000У1 [1, с.274]. Его номинальные параметры, расчетные величины в его цепи и соотношения между ними приведем в табл.11 .

Соотношения табличных и расчетных параметров показывают, что выбранный разъединитель удовлетворяет всем условиям выбора и проверки в данной цепи.

Таблица 11

Параметры разъединителя	Соотношение	Расчетные величины для выбора разъединителя
Uн = 220 кВ	=	UнРУ = 220 кВ
Iн = 1000 А	>	Iраб.форс = 584 А
iпс = 100 кА	>
	>

3.3. Выбор трансформатора тока та1 в цепи линии w1

Трансформаторы тока выбирают по номинальному напряжению, току и классу точности. В режиме КЗ они проверяются на электродинамическую и термическую стойкость. Так как трансформатор устанавливается в одной цепи с Q2, то соответствующие расчетные величины для него такие же, как и для Q2. Примем к установке трансформатор тока (ТТ) типа ТФЗМ220Б-ЩУ1 [1, с.306] с первичным номинальным током I_1н = 1200 А, вторичным номинальным током I_2н = 5 А, с классом точности вторичных обмоток 05/10P/10P/10P, с номинальной вторичной нагрузкой в классе 0,5 z_2н = 1,2 Ом.

Номинальные параметры трансформатора, расчетные величины в его цепи и соотношения между ними сведем в табл.12 .

Таблица 12

Параметры ТТ	Соотношение	Расчетные величины для выбора ТТ
Uн = 220 кВ	=	UнРУ = 220 кВ
Iн = 1200 А	>	Iраб.форс = 584 А
z2н = 1,2 Ом	>	z2 расч = 1,125 Ом
iдин = 100 кА	>
	>

Таким образом, выбранный трансформатор удовлетворяет условиям выбора и проверки в данной цепи.

Рассмотрим подробнее выбор трансформатора по классу точности: . Выполнение этого условия сводится к выбору сечения контрольного кабеля, соединяющего трансформатор с подключенными к нему приборами.

Допустимое сечение кабеля определим по формуле

,

где z_2н – номинальная вторичная нагрузка (1,2 Ом);

– сопротивление приборов, подключенных к трансформатору;

S_пр – мощность всех приборов в наиболее нагруженной фазе;

r_к – сопротивление контактных соединений (при числе приборов более трех r_к = 0,1 Ом);

l_расч – расчетная длина контрольного кабеля, зависящая не только от реальной его длины, но и от схемы соединения трансформаторов тока [2, с.374-375];

 – удельное сопротивление жил контрольного кабеля (для меди  = 0,0283 Оммм²/м).

Для определения мощности, потребляемой приборами в цепи трансформатора тока, необходимо по учебнику [2, с.362-368,635-636] определить потребляемую каждым прибором мощность.

Результаты сведем в табл.13, а на ее основе определим

Если сечение q_{к доп} получается очень большим и не позволяет выбрать приемлемое сечение контрольного кабеля, то необходимо выбрать трансформатор тока с номинальным вторичным током I_2н = 1 А.

№	Прибор	Тип прибора	Нагрузка фазы, ВА
			А	В	С
1	Амперметр	Э–335	0,5	–	–
2	Ваттметр	Д–335	0,5	–	0,5
3	Варметр	Д–335	0,5	–	0,5
4	Счетчик активной энергии	СА3–4681	2,5	2,5	–
5	Счетчик реактивной энергии	СР4–4676	–	2,5	2,5
	Sпр , ВА		4	5	3,5

Примем к установке кабель АКВВГ с алюминиевыми жилами сечением 6 мм2 (см. прил.8). Определим сопротивление выбранного кабеля

.

Определим вторичное расчетное сопротивление

z_{2 расч} = 0,825 + 0,2 + 0,1 = 1,125 Ом .

Из сравнения видно, что условие проверки по классу точности выполняется.