1.2.6. Температура в конце впуска

, К. (1.21)

Величина Т_а изменяется в пределах:

для бензиновых двигателей Т_а = 320 … 360 К;

для дизелей Т_а = 310 … 350 К.

1.2.7. Коэффициент наполнения

. (1.22)

Величина изменяется в пределах:

для бензиновых двигателей 0,70 … 0,85;

для дизелей 0,80 … 0,90.

1.3. Расчет процесса сжатия

1.3.1. Давление в конце сжатия

, МПа, (1.23)

где n₁ – средний показатель политропы сжатия.

Величина n₁ зависит от скорости вращения коленчатого вала, рабочего объема цилиндра, степени сжатия. Влияние названных факторов на величину n₁ определяется интенсивностью тепловыделения по мере сгорания рабочей смеси и теплообмена между рабочим теплом и стенками цилиндра, поршня и камеры сгорания. Если суммарное влияние указанных факторов способствует подводу тепла к рабочему телу или сокращению отвода тепла, то это приводит к увеличению среднего показателя политропы сжатия, и наоборот. Значение показателя политропы сжатия n₁ следует определять по среднему показателю адиабаты k₁. Для этого по номограмме, изображенной на рис.3, для соответствующих значений и T_a определяется величина k₁. Значения показателя политропы сжатия устанавливаются в следующих пределах:

для бензиновых двигателей ;

для дизелей .

Величина n₁ изменяется в следующих пределах:

для бензиновых двигателей n₁ = 1,30 … 1,37;

для дизелей n₁ = 1,32 … 1,40.

1.3.2. Температура в конце впуска

, К. (1.24)

1.3.3. Средняя мольная теплоемкость свежей смеси

, кДж/ , (1.25)

где - температура конца сжатия, ^оС.

1.3.4. Средняя мольная теплоемкость остаточных газов

, кДж/ , (1.26)

где M_i – количество i^го компонента остаточных газов (см. п. 1.1.6);

- средняя мольная теплоемкость i^го компонента остаточных газов.

, кДж/ ; (1.27)

, кДж/ ; (1.28)

, кДж/ ; (1.29)

, кДж/ ; (1.30)

, кДж/ ; (1.31)

, кДж/ . (1.32)

1.3.5. Средняя мольная теплоемкость рабочей смеси

, кДж/ . (1.33)

1.4. Расчет процесса сгорания

1.4.1. Коэффициент молекулярного изменения горючей смеси

. (1.34)

1.4.2. Коэффициент молекулярного изменения рабочей смеси

. (1.35)

1.4.3. Количество тепла , потерянного вследствие неполноты сгорания топлива

при ∆Hu = 0;

при <1 ∆Hu = , МДж/кг. (1.36)

1.4.4. Теплота сгорания рабочей смеси

, кДж/ кмоль. (1.37)

1.4.5. Средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания

, кДж/ , (1.38)

где M_i – количество i^го компонента продуктов сгорания (см. п. 1.1.6);

- средняя мольная теплоемкость i^го компонента продуктов сгорания.

, кДж/ ; (1.39)

, кДж/ ; (1.40)

, кДж/ ; (1.41)

, кДж/ ; (1.42)

, кДж/ ; (1.43)

, кДж/ . (1.44)

Средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания, рассчитанная по формуле (1.37), должна быть определена в виде:

. (1.45)

1.4.6. Коэффициент использования тепла

Коэффициент использования тепла выражает долю Hu, использованную на повышение внутренней энергии рабочего тела и принимаются:

для бензиновых двигателей 0,75 … 0,85;

для дизелей 0,70 … 0,80.

Большие значения относятся к двигателям с совершенным смесеобразованием и минимальными потерями тепла рабочего тела из-за передачи его к стенкам цилиндра.