1 Проход
Длина очагу| деформации:
Средняя высота очагу| деформации :
Коэффициент формы очагу| деформации :
ld1 / hср1
Средняя скорость деформации:
Средняя степень деформации:
Сопротивление деформации для стали марки .
Коэффициент напряженного состояния при ld1 / hср1 :
Среднее контактное давление:
Площадь контактной поверхности:
F1 = b1 ·ld1
Усилие прокатки:
Получение в каком-либо проходе усилия прокатки выше Рдоп значит, что принято обтискування завышено и следует полностью или частично пересмотреть режим обтискування.
Другие расчеты выполняются|исполняют| аналогично и результаты расчетов заносятся в таблицу 3.
Таблица 3 - Енергосилови параметры прокатки
№ проходу
|
T °С
|
Uср c-1 |
, % |
Мпа
|
ld / hср
|
|
сср Мпа
|
F м2 |
Р Мн
|
Рдоп Мн
|
1 .
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
,
Пример|приклад| расчетов
Расчет режима обтискування| письма|листа| размерами 28*1500*8500 мм из стали 3сп|
Номинальная масса письма|листа|:
,
где h,b|, l - размеры готового письма|листа|, м
- плотность стали (7,85 т/м3)
Масса сляба:
,
где n - количество кратных писем|листа| в одном розкаті|
kф. - фабрикаційний коэффициент
Объем сляба:
Выбираем из инструкции тип слябу, задаемся Hсл*Bсл = 0,22*1,00 м, тогда длина сляба:
Правильность выбранных|избрал| размеров проверяем при условии постоянства объема:
0,429 = 0,429
Выбираем схему 3 прокатки .
Схема 3
Суммарное обтискування| от сляба к|до| письму|листу| :
Суммарное обтискування| в черновой клети:
Суммарное обтискування| в чистовой клети:
Толщина подката:
Ширина готового розкату| с учетом боковой обрезе:
,
где - минимально необходима боковая обрізь| =0,11-0,16 м.
I стадия - разбивка ширины
Поскольку
,
а, то толщина розкату
после разбивки ширины:
Проверяем возможность кантования розкату| на рольгангу| с коническими роликами|роликом|:
,
где B р – ширина рольганга, м
2,5 < 3.4 м
Суммарное обтискування| за разбивку ширины:
Проверка:
0,429 = 0,429
II стадия - продольная прокатка
Поскольку
,
то
Суммарное обтискування| за продольную прокатку:
Проверка:
0,429 = 0,429
IV стадия - прокатка на чистовой клети
Исходя из условия постоянства объема и пренебрегая неравенством|неровностью| концов, определяем длину готового розкату|:
,
где h л, b р - размеры готового розкату, м.
Проверяем возможность размещения одновременно двух подкатов и готового розкату| на рольгангу| между черновой и чистовой клетями:
где Lкл| - расстояние между осями черновой и чистовой клетей, м.
Допустимое обтискування| при условии увлечения|восторга| определяется за формулой Грум – Гржимайло:
,
f из в момент увлечения полосы определяется за формулой Екелунда с поправками Бахтинова и Штернова:
,
где К1 - коэффициент, который зависит от материала валков
К2 - коэффициент, который зависит от скорости прокатки
К3 – коэффициент, который зависит от марки стали
Для черновой клети :
Тчерн=0,5(Тчерн н + Тчерн к)
Тчерн=0,5(1160 + 1050)=1105оС
Для чистовой клети :
Тчист=0,5(Тчист н + Тчист к)
Тчист=0,5(1020 + 760)=890 оС
Допустимое усилие прокатки для двухвалковой (черновой) клети:
,
где D - минимальный диаметр валка, м
а - расстояние между осями винтов натисков|натиска|, м.
- допустимое напряжение на згиб|, Мпа
Величина допустимого усилия определяется для каждой стадии прокатки соответственно ширине розкату bпр, bрш и bп.
Допустимое усилие прокатки для четырехвалковой (чистовой) клети:
- за прочностью бочки опорного валка:
,
где Dоп - минимальный диаметр опорного валка, м.
- за прочностью шейки опорного валка :
,
где dш - диаметр шейки опорного валка, м.
Допустимые обтискування| при условии прочности валков:
,
где b – ширина розкату| на заданной стадии прокатки, м
Pср – среднее контактное давление, Мпа
Тогда допустимое за прочностью валков обтискування|:
- при разбивке ширины
- при продольной прокатке
при прокатке в чистовой клети
Распределяем обтискування| по проходам, выходя|исходил| из заводских данных.